Паровые турбины ЛМЗ - Лопатки последних ступеней

Когда на Харьковском турбинном заводе готовились к производству более экономичной паровой турбины ВКТ-100 мощностью 100 тыс. кет, лопатки последней ступени при испытании разлетались на куски. Исследование показало, что во время работы давление пара, силы инерции и другие силы создают огромные нагрузки на каждую лопатку. В этих условиях колебания давления и температуры пара, а также малейшая неуравновешенность деталей вызывали вибрации, разрушающие лопатки. [c.198]

Паровые турбины ЛМЗ — Лопатки последних ступеней 13—168 Тепловые схемы 13—190 [c.189]

Несмотря на значительный опыт создания мощных паровых турбин, ЦНД остается наименее экономичной частью турбин и представляет собой объект интенсивных исследований и модернизаций, что характерно как для отечественного, так и для зарубежного турбостроения. Основные усилия конструкторов и исследователей направлены на создание новых элементов проточной части чисто осевой схемы. Непрерывному совершенствованию подвергается отсек последних ступеней и выходной диффузор. Разрабатываются методы улучшенного меридионального профилирования, создания высокоэкономичной и надежной рабочей лопатки последней ступени, различные системы и устройства сепарации и удаления влаги, а также повышения эрозионной стойкости элементов проточной части и т. д. Значительно меньшее внимание уделяется изучению и совершенствованию подводящих патрубков, входных устройств и отсеков первых осевых ступеней. [c.92]

Специфические разрушения деталей паровых турбин, возникающие под действием многократных ударов капель конденсата, принято называть эрозией. Эрозии подвергаются главным образом рабочие лопатки последних ступеней конденсационных турбин. Иногда эрозионные разрушения бывают настолько значительными, что они могут вывести турбину из строя. [c.3]

Ш у б е н к о - Ш у б и и Л. А., Рабочие лопатки последних ступеней советских мощных паровых турбин, Энергомашиностроение , 1959, № 1. [c.110]

Фиг. 104. Рабочая лопатка последней ступени паровой турбины с припаянными

В ступенях, в которых лопаточный аппарат обтекается потоком при сравнительно малых значениях числа Re (ступени цилиндра низкого давления конденсационных паровых турбин, а также ступени газовых турбин, работающих по открытой схеме), с аэродинамической точки зрения не требуется высокой чистоты поверхности лопаток. Так, выше было указано, что из условий требований аэродинамики направляющие и рабочие лопатки последних ступеней турбины типа К-300-240 достаточно обработать по 6-му классу чистоты. При этом здесь имеется в виду выходная часть профиля лопаток, чистота остальной части поверхности этих лопаток может быть даже ниже. Однако в этом случае исходить при назначении класса чистоты только с точки зрения аэродинамики нельзя. Пониженные требования к чистоте поверхности этих лопаток могут оказать отрицательное влияние на их предел усталости. [c.125]

Основные данные о лопатках последних ступеней отечественных паровых турбин [c.35]

На рис. 44 представлены результаты испытания елочного хвостового соединения рабочей лопатки последней ступени паровой турбины, проведенные поляризационно-оптическим методом в ЦКТИ им. Ползунова. Как показали испытания, наибольшая компонента напряжений возникает в сечении а—а и составляет атах = 53 кгс/мм при среднем напряжении Оср = 20 кгс/мм . Как видно из графика, распределение реактивных усилий по зубцам неравномерно и характеризуется коэффициентами неравномерности для первой и последней пары зубцов соответственно [c.92]

Задавшись этими диаметрами и приняв остальные размеры соответствующими геометрическим параметрам реальной лопатки последней ступени паровой турбины, определим оптимальную длину а консольной трубки. [c.113]

От расчетного давления в конденсаторе зависит конструкция выхлопных патрубков и последних ступеней рабочих лопаток турбины, число выхлопов, площадь поверхности конденсаторов, потери с выходной скоростью, длина рабочей лопатки последней ступени и другие конструктивные факторы паровой турбины. При давлениях в конденсаторе ниже р, = 3,5 кПа вследствие роста удельных объемов пара (при р, = 3,5 кПа = 40 м /кг. [c.42]

В дальнейшем определяют объемный расход одного потока пара в части НД и по графикам рис. 8.37 выбирают стандартную лопатку последней ступени паровой турбины, которая соответствует принятому значению потери с выходной скоростью пара ДЯ . [c.324]

Рд — суммарная величина выходного сечения паровой турбины, зависящая от чис.па выхлопов, длины лопатки последней ступени, диаметра последней ступени, числа оборотов части низкого давления турбины, [c.130]

По мере роста параметров энергетических машин, попыток снижения стоимости эксплуатационных расходов за счет снижения требований к очистке и фильтрации топлива увеличивается количество деталей, у которых наблюдаются эрозионные повреждения. Эрозия наблюдается у деталей насосов и в арматуре -это так называемая щелевая эрозия металла под действием воды [207], в лопатках последних ступеней паровых турбин под действием влажного пара, в деталях компрессорных и тягодутьевых машин под действием пыли, содержащейся в воздухе, -газоабразивный износ [208], у молотков зернодробилок и т.д. [c.320]

Длинные и гибкие лопатки последних ступеней современных паровых турбин с проволочной обвязкой вполне могут быть подвержены флаттеру. Флаттер лопаток турбин наиболее интенсивно исследован в СССР. В 1962 г. Самойлович рассмотрел задачу флаттера при произвольных фазовых углах лопаток [c.245]

Мы определили л у, рассматривая условия всасывания в компрессорах У и 2, но отношение р /ро имеет суш,ественное значение при конструктивном выполнении стыка между турбинами 7 и 5 (см. рис. 18). На рис. 19 представлена одна пз возможных схем. Лопатки последней ступени турбины 7 выполняются двухъярусными. Внешне лопатки похожи на известную лопатку Баумана (см., например, ПВК-200 ЛМЗ), но проходящий в ней процесс иной, и спрофилирована она по-другому. Действительно, в паровых турбинах в двухъярусных лопатках давление на выходе различное для обоих ярусов, тогда как в приведенной схеме оно одинаково и равно Рц. Поэтому перетекание из внутреннего яруса в наружный здесь отсутствует, тогда как в лопатках Баумана оно есть. [c.53]

Институтом проблем прочности АН Украины разработаны эффективные численные методы и проведено рещение задач механики разрушения на ЭВМ для роторов с дефектами типа трещин. Выполнены также расчеты напряженно-деформированного состояния в зоне концентраторов напряжений без учета и с учетом наличия дефектов на дисках паровых турбин и для осевой расточки ротора. Показано, что напряжения в Т-образном пазе диска для последних ступеней турбин превышают предел текучести и трещины, расположенные на поверхности галтели Т-образного паза, представляют существенную опасность с точки зрения хрупкого разрушения, в то же время дефекты, расположенные в зоне отверстия под замковую лопатку, не могут служить непосредственно причиной хрупкого разрушения. Погрешность инженерного метода расчета коэффициента интенсивности напряжений для роторов с поверхностными дефектами не превышает 10%. [c.231]

В двухпоточном ЦСД размещалось наибольшее число ступеней (16—18). При этом средние диаметры первой и последней ступеней можно было поднять соответственно до 1,3—1,6 м при длинах лопаток, обеспечивавших достаточно высокий их к. п. д., хотя и не более высокий, чем однопоточного ЦСД турбин К-200-130. Все РЛ ЦСД мощных паровых турбин — закрученные. Имеется тенденция все РЛ выполнять с бандажами, причем наиболее длинные — интегрально с пером лопатки (см. рис. П1.4). [c.40]

Противодавление за ЦНД выбирается, как указывалось, в широком диапазоне в зависимости от средств охлаждения и условий эксплуатации турбины. Это связано с особыми требованиями к проектированию последней ступени. Действительно, если, например, противодавление увеличивается в три раза и приблизительно в той же пропорции возрастает плотность пара, то при сохранении его объемного расхода и кинематики потока усилия от парового изгиба на лопатки также повышаются в три раза. Поэтому с ростом противодавления при одновременном увеличении массового расхода пара рабочие лопатки ЦНД должны иметь усиленные профили с большой хордой. При этом можно выполнять профили РЛ для различного вакуума приблизительно подобными и в основном сохранять аэродинамические свойства РК. [c.45]

Последняя ступень. Проблема создания последних ступеней мощных паровых турбин была и остается одной из наиболее трудных (п. 1П.4). Лопатки и диски этих ступеней в действующих турби- [c.261]

Стенки проточной части компрессора выполняют весьма важную роль эффективного устройства дополнительного дробления капелек воды в потоке сжимающегося газа, хотя это связано с потерей энергии и эрозией лопаток. Кроме того, капельки воды в проточной части хорошо перемешиваются с газом вследствие различных направлений векторов скорости капелек и газа. Все эти процессы способствуют улучшению теплообмена капель с окружающим газом и их испарению. Однако в результате действия центробежных сил некоторая часть крупных капель все же может попадать на корпус компрессора и образовывать на нем жидкую пленку, которая будет частично испаряться и стекать вниз. Для удаления воды из ступеней корпус компрессора в нижней части должен иметь дренажи. Как показали экспериментальные исследования [18], при работе мощных паровых турбин с высокими окружными скоростями рабочих колес (300—350 м/с) коэффициент влагоудаления из влажного пара под действием центробежных сил в последних ступенях турбин оказывается очень низким 2— 3% — за рабочими лопатками и 0,5—1% — за направляющим аппаратом. Такие же значения коэффициента влагоудаления, по-видимому, будут и в первых ступенях осевого (или центробеж- [c.47]

Как известно, при определённом постоянном пропуске пара через паровой двигатель с увеличением вакуума будет увеличиваться общий адиабатический теплоперепад, что создаёт дополнительную мощность и в связи с этим уменьшает удельный расход пара на всю установку. Этот теплоперепад будет срабатываться исключительно на последней ступени турбины. Однако когда в последней ступени скорость пара достигнет скорости звука и наступит предел расширения пара в косом срезе рабочей лопатки, то дальнейшее понижение давления не будет использовано, так как это произойдёт за последней ступенью. [c.309]

Эрозия лопаточного аппарата последней, наиболее нагруженной ступени паровых турбин в тепловой схеме ПГУ приводит к снижению ее КПД и вызывает поверхностное разрушение лопаток. При проектировании этих турбин возникновения эрозии избегают по мере возможности, используя различные технические решения. Например, применяют высококачественные стали, накладки на лопатки из стали высокой твердости, организуют каналы [c.324]

При испытании модели рабочей лопатки последней ступени паровой турбины ХТГЗ 100 Мет (см. рис. 11) было установлено, что нагрузка на первый зуб на 40% превышает среднюю нагрузку. Нагрузка же на последний зуб оказалась равной средней [44]. [c.91]

Следует отметить особенности работы последней ступени при малом пропуске пара через нее. Исследованиями, например ВТИ [38], показано, что при работе с малыми объемными расходами пара в корневых сечениях последних ступеней мощных паровых турбин возникает отрыв потока пара, развивающийся с уменьщением нагрузки и с ухудшением вакуума. Это явление исследовано на натурной турбине, у которой в последней ступени d x,ll=2,4. Согласно этим опытам при нагрузке менее 15% номинальной и на холостом ходу в периферийной области направляющих лопаток (///о=0,8 1,0) также наблюдается вихревое течение. При нагрузках N= = (0,08н-0,13)Л/н и на холостом ходу при ухудшенном вакууме до 80—86% был отмечен повышенный уровень динамических иапряжепий на рабочих лопатках последней ступени турбины [91]. [c.12]

Начальные параметры пара, при которых работают современные мощные паровые турбины, сравнительно высоки. Так, турбина СКР-100 ХТГЗ рассчитана на работу с начальной температурой 650° С. Газовые турбинЕ.1, запроектированные бев охлаждения, рассчитаны на начальную температуру, достигающую 800° С поэтому лопатки первых ступеней турбин работают при высоких температурах, когда механические свойства сталей значительно хуже, чем при комнатной температуре. Вакуум в конденсаторах современных паровых турбин достигает 977о- Лопатки последних ступеней работают при невысокой температуре, но во влажном паре. В особенно тяжелых условиях находятся турбины, которые по тем или иным причинам приходится часто останавливать. К ним главным образом относятся так называемые пиковые турбины. [c.12]

Удельный объем пара в первых ступенях турбин высокого давления при давлении 240 агпа и температуре 580° равен примерно 0,015 м кг. В последних ступенях удельный объем составляет при глубоком вакууме, равном 0,03 ата, 45 м кг. Отсюда ясно, как сильно должны увеличиваться проходные сечения для пара в проточных частях паровых турбин, если удельный объем пара при его расширении в турбине возрастает в 3000 раз. Этим объясняется, почему лопатки первых ступеней паровых турбин имеют высоту 20- 40 мм (в зависимости от мощности), а лопатки последних ступеней, расположенные на большем диаметре ротора, достигают в наиболее мощных [c.11]

Элементы проточных частей турбин насыщенного пара II особенно лопатки последних ступеней подвергаются непрерывному воздействию влажного пара и эродируют. Термин эрозия (от латинского слова erosion—разъедание) означает износ поверхности деталей машин п механизмов, возникаюшин вследствие комплексного воздействия внешних сил при контакте поверхности материала со средой, в которой она находится. В зависимости от того, какая среда является носителем этих сил, эрозию можно подразделить на несколько видов коррозию, истирание твердыми частицами (абразивная эрозия), газовую, кавитационную, электрическую (Л, 113]. На схеме, данной на рпс. 7-1, представлены основные виды эрозии (выделены те, которые могут иметь место в паровых турбинах). Схема иаглядно иллюстрирует многообразие видов эрозии и показывает их взаимную связь. [c.140]

Корпорацией Westinghouse разработана серия паровых турбин мощностью от 80 до 250 МВт для перспективных ПГУ, базирующихся на новейшей газотурбинной технологии. Однопоточная многоступенчатая конденсационная паровая турбина с промежуточным перегревом пара имеет два цилиндра, осевой выход и лопатки последней ступени длиной 1067 мм из титанового сплава. Учтена высокая нагруженность последних ступеней паровых турбин ПГУ с КУ двух давлений и более ввиду нарастающего потока пара через проточную часть. [c.331]

Достоверность результатов расчета замковых соединений находит подтверждение в сравнении с экспериментальными данными, 1юлу-ченными для елочного трехопор юго замка лопатки последней ступени паровой турбины мощностью 500 МВт (рис. 78). [c.197]

Паровые турбины в одновальном исполнении при 3 000 об/мин строятся мощностью до 1 200 МВт при шести выхлопах в части низкого давления. В двухвальном исполнении проектируются агрегаты на 2 000 МВт и больше. Возможность создания стоЛь мощных турбоагрегатов обеспечивается применением высоких начальных параметров пара, регенеративного подгрева питательной воды н промежуточного перегрева пара. Указанные мероприятия не только повышают к.п.д., но и существенно снижают расход пара через последнюю ступень турбины, пропускное сечение которой лимитирует моидность турбины. При низких начальных параметрах пара, которые имеют место на некоторых типах АЭС, проблема повышения мощности решается путем снижения числа оборотов ротора, что позволяет применить более высокие лопатки последней ступени. [c.12]

Лопатки последних ступеней паровых турбин изнашиваются вследствие ударов в них капель воды, поэтому из соображений надежности не допускают значений паросодержа-ния в конечном состоянии меньших, чем 0,86- 0,88. [c.86]

В настоящее время все большее значение приобретает проблема упрочнения быстроизнашивающихся турбинных деталей, работающих в условиях высоких температур (свыше 550°С). К таким деталям можно отнести, например, рабочие лопатки последних ступеней паровых турбин. В связи с возрастанием мощности единич ного турбоагрегата увеличиваются и размеры рабочих лопаток, в частности, их длина для последней ступени турбины мощностью [c.207]

Вначале в турбину подают количество пара, обеспечивающее частоту вращения ротора 400—500 об/мин, убеждаются (прослушиванием) в нормальной работе подшипников турбины и проверяют температуру масла после них. При вакууме в конденсаторе примерно 80 кПа, когда количество воздуха в его паровом пространстве уже невелико и нет необходимости откачивать его с помощью двух эжекторов, отключают пусковой эжектор и оставляют работать основной. К моменту выхода ротора тгурбниы на номинальную частоту вращения вакуум в конденсаторе должен быть не менее 86 кПа. При более высоком давле-шии пара на выхлопе турбины температура его может возрасти до недопустимого значения. Перегрев выхлопной части турбины может привести к короблению ее корпуса и расцентровке ротора, снижению прочности лопаток и дисков. Особенно опасен перегрев выхлопной части турбин с лопатками последней ступени из титановых сплавов, прочность которых с увеличением температуры значительно снижается. [c.156]

При ЭХО больших лопаток паровых турбин падает угол между местной нормалью к обрабатываемой поверхности ЭЗ и па-праолением подачи ЭИ. На крупных лопатках последних ступеней, когда закрученность профиля иногда превышает 80°, этот угол ( угол подачи ЭИ) на отдельных участках ЭЗ снижается до [c.261]

Исследованию срывного флаттера лопаток турбин посвящены работы [8.113, 8.114]. Такой флаттер может воз11нкать в лопатках последних ступеней больших паровых турбин на промежуточных режимах работы при больших отрицательных углах атаки или же при отрыве потока, вызванном падением ударной волны на профиль. [c.246]

Значительной эрозии подвергаются элементы проточных частей турбин, и особенно периферийные зоны входных кромок рабочих лопаток последних ступеней, где велика влажность пара и окружные скорости лопаток. На рис. 5.3, а показаны профили сопловых и рабочих решеток в периферийной зоне и треугольники скоростей пара и крупных капель, откуда видно, что капли влаги попадают на рабочие лопатки с большой относительной скоростью Wia, близкой к окружной скорости рабочих лопаток а. Капли разных размеров имеют различные абсолютные скорости ib и соответственно отличающиеся значения скоростей W s и углов входа Ри. Это приводит к р азмытой зоне эрозионного износа поверхностей лопаток. В качестве примера на рис. 8.1 показаны эродированные входные кромки рабочих лопаток последней ступени конденсационной турбины. В условиях эксплуатации паровых турбин наблюдается эрозия также выходных кромок рабочих лопаток последних ступеней. Вид и характер износа, а также расположение изношенной поверхности по высоте лопаток у входной и выходной кромок различны. Эрозия входной кромки обычно наблюдается на длине 1 = 0,35- 0,45 от периферии лопатки. Эрозия выходной кромки простирается обычно на более значительную длину лопатки — до 0,71 от корня. Наиболее сильный износ выходных кромок лопаток последних ступеней наблюдается у турбин, работающих длительное время на частичных нагрузках, особенно на режимах холостого хода. На этих режимах имеет место отрыв потока в корневых сечениях лопаток, сопровождающийся обратными течениями из выхлопного патрубка. Обратные токи пара захватывают капли влаги, которые и вызывают эрозию выходных кромок лопаток. Крупные капли за ступенью образуются в результате срыва пленок с поверхности диска, дробления влаги о поверхности выступающих деталей выхлопных патрубков, подачи конденсата на охлаждение патрубка при частичных нагрузках и по другим причинам. Кроме того крупные капли попадают в зону обратных токов из периферийной части потока. [c.274]

Попытка теоретического исследования движения конденсата по поверхности лопаток рабочего колеса при ряде упрощающих предположений предпринята Милиесом [Л. 122]. Вследствие отбрасывания конденсата по поверхности лопаток рабочего колеса распределение влаги по высоте лопатки за рабочим колесом оказывается весьма неравномерным. Большая часть влаги сосредоточивается вблизи периферии лопатки. Типичная картина распределения влажности потока пара за рабочим колесом турбинной ступени представлена на рис. 7. Эти данные получены на экспериментальной турбине кафедры паровых и газовых турбин МЭИ В. А. Головиным и Ф. В. Кази Нцевым. Исследованная ступень представляла собой модель последней ступени турбины ПВК-200 (/р,к = 209 мм и d p/ p.K = 2,8). Распределение влажности по высоте лопатки изме- [c.9]

В статье Гарднера (Л. 22] еще в 1932 г. сообщалось об успещном применении накладок из твердых. материалов (вольфрамовая сталь), припаянных на передние кромки рабочих лопаток колес со стороны спинки лопатки. Накладки укрепляются только на наиболее подверженных эрозии периферийных частях лопаток (см., например, рис. 40,6). Уже в то время применялись профилированные накладки с переменной по высоте лопатки толщиной. Гарднер сообщает об экспериментах, в процессе которых было найдено, что установка таких накладок практически не влияет на к. п. д. турбины. Он считал целесообразным применять защитные накладки на передних кромках лопаток одновременно с устройствами для удаления конденсата из проточной части турбины. Эта рекомендация не потеряла своей актуальности и до настоящего времени. В [Л. 5] указывается, что практически единственной эффективной мерой борьбы с эрозией лопаток последних ступеней паровых турбин является экспериментально проверенная система влагоудаления в комбинации с накладками из сверхтвердых сплавов или другими способами упрочнения передних кромок лопаток. Наилучшим материалом для упрочняющих накладок считается в настоящее время стеллит № 1, содержащий 62% кобальта, 25% хрома н 7% вольфрама. Этот материал поддается обработке и не утрачивает твердости в случае припаивания накладки к лопатке. Однако такой способ упрочнения лопаток может служить причиной образования трещин [Л. 5]. [c.79]

Весьма поучительна последовательная ликвидация причин повреждения лопаток последней ступени одной из современных мощных паровых турбин. Длина лопатки этой ступени 1050 мм, ее средний диаметр 2650 мм, частота вращения ЗООб об/мин. Материал лопаток— сталь 15Х12ВНМФ. Максимальное напряжение изгиба 177-10 Н/м2 (180 кгс/см ). Суммарное статическое напряжение, испытываемое лопаткой, 4240-10 Н/м (4310 кгс/см ). Характер повреждений лопаток был различным. Сначала во многих случаях поломки начинались со стороны отверстий для скрепляющих проволок. Оказалось, что не были предусмотрены галтели для отверстий. [c.207]

Увеличение противодавления турбины при работе с ухудшенным вакуумом вызывает снижение к. п. д. и уменьшение располагаемого перепада тепла Яо главным образом за счет уменьшения и полного исключения теплоперепадов в последних ступенях, когда при переводе турбины на ухудшенный вакуум последние ступени ее остались не снятымп. При работе такой турбины в режиме ухудшенного вакуума несколько последних ступеней выключаются из работы, т. е. не совершают полезной работы рабочие лопатки их, вращаясь в паровой среде, увеличивают температуру отработавшего пара тем больше, чем меньше нагрузка турбины и расход пара через нее и чем больше будет противодавление. [c.117]

Увеличение противодавления турбины ири работе с ухудшенным вакуумом вызывает снижение ее к. п. д. и уменьшение располагаемого иереиада тепла Яо главным образом за счет уменьшения теплоиерепадов в последних ступенях, когда при переводе турбины на ухудшенный вакуум последние ступени ее остались не снятыми. При работе такой турбины в режиме ухудшенного вакуума несколько последних ступеней выключаются из работы, т. е. не совершают полезной работы рабочие лопатки их, вращаясь в паровой среде, увеличивают температуру отработавшего пара тем больше, чем меньше нагрузка турбины и расход пара через нее и чем больше будет противодавление. В этом случае целесообразно снимать диски цоследних ступеней турбины, которые при ухудшенном вакууме не участвуют и не будут участвовать в работе и позволят оставшимся ступеням работать в расчетном режиме. Работа дисков последних ступеней с удаленными рабочими лопатками и открытыми пазами для лопаток запрещается, так как это ведет к повреждению пазов. [c.165]

В соответствии с новыми требованиями к паровым турбинам конструкторы сосредоточили внимание на освоении новых материалов, на создании последних ступеней ЦНД с предельной для данного этапа ометаемой лопатками площадью, на конструировании новых типов высокоэкономичных цилиндров, на проектировании устойчивой системы валопровода и на решении ряда других сложных задач новышения экономичности, надежности и маневренности блоков, а также на совершенствовании их управления и автоматизации. На этой основе выполнялись конденсационные и теплофикационные турбины, а также специализированные маневрен-ные блоки. [c.65]

Т ак как сумма перекрыт Д высоты лопатки по отношению к соплу 4 для последних ступеней паровых турбин представляет величину порядка 3—3,5%, то можно сделать вывод, что эти выражения отличаются, главньш образом, только значениями удельных объемов. [c.192]

Особенно интенсивное развитие эрозии лопаток последней ступени наблюдается при больших окружных скоростях. В современных быстроходных паровых турбинах скорость на периферии лопаток последней ступени достигает 560 м/с. Основной эффективной мерой борьбы с эрозией лопаток последних ступеней низкого давления слу-х<ит рационально сконструированная и экспериментально проверенная система влагоудалення. Учитывая относительно небольшую Стойкость хромистых нержавеющих сталей и титановых сплавов против эрозии, их всегда применяют в комбинации с системой влагоудаления, упрочнением входных кромок накладками из сверхтвердых сплавов или же нанесением этих сплавов на входные кромки иным методом. Накладки припаиваются к лопаткам, что не совсем удобно в конструктивном отношении. Кроме того, существует опасность возникновения трещин у основания паза под накладку. Наилучшим сверхтвердым сплавом для накладок считается стеллит № 1, содержащий 62% Со, 25% Сг и 7% W. [c.26]

В последние годы получили широкое распространение демпферные (непаяные) связи. Связи вставляют в отверстия лопаток с зазором, а контакт их с лопатками обеспечивается действием центробежных сил при вращении. Экспериментальные данные свидетельствуют о том, что при колебаниях в этом случае не происходит проскальзывания лопатки относительно демпферной связи, и соединение лопатки с проволокой,, близкой к шарнирному. Результаты испытаний, проведенных в лаборатории паровых трубин ЛМЗ, показали, что и для закрученных лопаток последних ступеней конденсационных турбин большой мощности справедливость этих выводов сохраняется. [c.143]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...