Л лопатки двухъярусные

Рис. 5. Распределение давления по короткой и длинной лопаткам двухъярусной решетки при различных режимах

Как показано на рис. 6-30, разделение потока пара может быть выполнено двумя способами либо часть потока пара, идущего через турбину, перепускают в обход последней ступени (рис. 6-30,а), либо перед поступлением пара в последние ступени турбины его делят на две, а иногда и на три и даже четыре части (рис. 6-30,6). В первом случае предпоследнюю ступень выполняют с лопатками двухъярусной формы, при которой лопатки делятся по высоте перегородкой на две неравные части. Пар, проходящий через часть лопатки, ближайшую к валу (около 2/з всего потока), направляется нормальным путем в сопла последней ступени. Остальная часть потока С/з), проходящая по периферии предпоследней лопатки, расширяется в ней до конечного давления р и сразу перепускается в выхлоп турбины. При схеме с двухъярусной ступенью пропускная способность выхлопной части турбины считается условно увеличенной в 1,5 раза. [c.144]

Центральный элемент разработанной схемы — высокотемпературная газовая турбина. Для обеспечения надежной работы газовая турбина имеет систему охлаждения проточной части влажным паром, которая в данном случае выполняется двухконтурной. Первый контур заполняется натрием, который циркулирует в закрытых каналах внутри лопаток. Охлаждающим агентом второго контура является влажный пар. Рабочие лопатки турбины выполняются двухъярусными верхний ярус образует проточную часть газовой турбины, а нижний ярус омывается влажным паром. [c.206]

Измерения углов потока специально разработанными приборами внутри и за колесом показали, что структура потока очень сложна и что если перед лопатками ядро потока, как и предполагалось, подходит к нему без начальной закрутки ( uj 0), то в зоне перед самими лопатками, а также внутри канала на различных радиусах имеется закрутка, зависящая от положения по шагу канала. Об этом также свидетельствуют опыты с двухъярусной решеткой с различной подрезкой лопаток [20]. [c.295]

Фиг. 75 Последние ступени турбины с двухъярусными лопатками.

В качестве регулировочной ступени служит ступень давления диаметром 1233 мм. Предпоследняя ступень выполнена с двухъярусными лопатками. Последняя лопатка имеет длину 576 мм при среднем диаметре колеса 1756 жлг. [c.199]

А б.тг при 3000 об/мин (АК 100 1) 7—камеры отборов для регенерации — верхние клапаны б — двухъярусные лопатки 7 — валоповоротное устройство б — компенсатор. [c.202]

Что касается комбинированных турбин с парциальным вводом газа и пара, то здесь тракт парового потока оказывается заданным. В турбинах же с двухъярусными лопатками паровой тракт должен быть приспособлен к газовому тракту. Поэтому определение числа ступеней в паровом тракте и приходящегося на них теплоперепада носит вынужденный характер. [c.123]

Характерная особенность турбины —двухъярусные лопатки Баумана в ЦНД ( полуторный выход ). Благодаря этой ступени существенно умень- [c.6]

Для двухъярусной лопатки площадь S — только для верхнего яруса. [c.32]

В целом эти первые турбины высокого давления с промежуточным перегревом пара оказались вполне прогрессивными. Опыт их эксплуатации позволил уверенно применять промежуточный перегрев пара во всех последующих мощных конденсационных турбинах высокого давления и весьма содействовал усовершенствованию конструкций цилиндров, проточных частей высокого давления, клапанов, лабиринтовых уплотнений и систем регулирования. Большое значение имело также создание новой двухъярусной лопатки для ЧНД, возродившей это перспективное направление в проектировании ЦНД. [c.66]

Принципиальная схема проточной части турбины К-200-130, в основном,—традиционная для ЛМЗ одновенечная ступень — в качестве регулировочной и последующие ступени —активного типа в ЦВД и ЦСД (по 13 ступеней), ступени с повышенной степенью реактивности — в двухпоточном ЦНД (2X4 ступени), включая двухъярусную ступень. Это были пятый тип турбин ЛМЗ с такой ступенью и пятая ее модификация. Их преимущество стало особо сказываться с увеличением объемного расхода пара ЦНД, так как при заданном расходе полуторный выход позволял значительно уменьшить длину последней лопатки и диаметр РК, и в то же время при большой высоте проточной части снижалась относительная величина потерь энергии от утечек через периферийные зазоры в нижнем ярусе рабочего колеса, что играло существенную роль. [c.67]

Двухъярусные лопатки типа Баумана или с поворотом потока перед верхним ярусом на 180° (проекты ЦКТИ) дают возможность значительно увеличить предельный объемный расход пара при выходе из ЦНД как в быстроходных, так и в тихоходных турбинах, сохранив в то же время хорошо отработанные надежные последние рабочие колеса. Введение двухъярусных ступеней позволит существенно снизить периферийные диаметры последних ступеней при заданном расходе пара. Преимущества от этого будут возрастать по мере увеличения мощности турбины и размеров ЦНД. [c.262]

ЦНД имеет два выхлопа со ступенями типа Баумана. Длина рабочих лопаток последней ступени, как и в турбине ВК-ЮО-2, составляет 665 мм при среднем диаметре 2000 мм] длина новой двухъярусной рабочей лопатки равна 664 мм при среднем диаметре 1960 мм. [c.22]

Для создания турбоагрегата столь большой для того времени мощности с одним двухпоточным ЦНД заводом осуществлен в каждом его потоке полуторный выхлоп рабочие лопатки последней ступени имеют длину 765 мм при среднем диаметре 2100 мм, длина рабочей части двухъярусных лопаток предпоследней ступени составляет 740 при среднем диаметре 2091 мм. Потеря энергии с выходной скоростью из [c.26]

Двухконтурные турбореактивные двигатели с задним расположением вентилятора (с турбовентиляторной приставкой) создавались в 60-е годы на базе серийных, хорошо зарекомендовавших себя в эксплуатации ТРД, которые использовались в качестве газогенератора внутреннего контура (рис. 8). Турбовентиляторная приставка увеличивает тягу и повышает экономичность ТРД. Связь между приставкой и внутренним контуром — чисто газодинамическая. Турбовентиляторная приставка выполняется в виде двухъярусного колеса (внутренние лопатки — турбинные, внешние— вентиляторные). Окружная скорость вращения такого колеса невелика, а следовательно, невелики мощность турбинной части приставки и степень повышения давления вентилятора Вследствие этого выбор оптимального соотношения между и степенью двухконтурности не всегда возможен. Кроме того, по- [c.17]

Другие пути увеличения мощности турбин при заданных предельных размерах последней ступени могут быть уяснены с помощью схем, приведенных на рис. 11.66. В схеме на рис. 11.66, а пар, пройдя часть высокого давления, поступает в середину части низкого давления, где раздваивается на два потока, текущих в противоположных направлениях. Понятно, что мощность, вырабатываемая в части низкого давления, увеличивается при этом вдвое по сравнению с однопоточной турбиной. На рис. П.66, б показано разделение потока в части низкого давления однокорпусной турбины. На рис. II.66, в дана схема турбины с двухъярусной предпоследней ступенью (эта ступень предложена английским инженером Бауманом). Лопатки ступени разделены по высоте на две части — два яруса. Через верхний ярус проходит 30—40% пара, который расширяется до давления в конденсаторе и поступает в конденсатор, минуя последнюю ступень. Через нижний ярус проходит остальная масса пара, идущая затем через последнюю ступень в конденсатор. [c.206]

Особенностью этой турбины является выполнение предпоследней ступени цилиндра низкого давления двухъярусной, т. е. рабочие лопатки 8 ее примерно на расстоянии одной трети от вершины имеют перегородку. Поток пара, проходящий через эти ступени, разделяется на два через внешний ярус пар направляется непосредственно в конденсатор, а пар, прошедший через нижний ярус, поступает в последнюю ступень. Такая схема позволяет уменьшить число выхлопов, т. е. число потоков пара в конце турбины, что упрощает конструкцию турбины. [c.110]

Большим достижением завода ЛМЗ является постройка в 1952 г. уникальной турбины мощностью 150 тыс. кет на давление 170 ата и температуру 550 и изготовление в 1957 г. паровой турбины мощностью 200 тыс. кет (фиг. 236). Последняя турбина трехцилиндровая, работает на паре давления 130 ата и с температурой 565" с промежуточным перегревом до 565°. В цилиндре низкого давления (ц. н. д.) предусмотрена двухпоточная проточная часть, предпоследние лопатки в ц. н. д. выполнены двухъярусными (лопатки Баумана). В верхнем ярусе этой ступени проходящая часть пара расширяется до конденсаторного давления и сразу направляется в конденсатор. Вследствие относительно большого теплового перепада и соответственно большой скорости пара значительно сокращается общая длина лопаток. Пар, проходящий через нижний ярус ступени Баумана, направляется еще через одну ступень н после нее поступает в конденсатор. [c.383]

Рис. 28-19. Схема последних ступеней турбины с двухъярусными лопатками

Рис. 12. Двухъярусные рабочие лопатки

Характерной особенностью проточной части ЦНД является использование ступени Баумана. Третья ступень ЦНД выполнена двухъярусной. Ее средний диаметр равен 2,091 м, а высота лопатки — 740 мм. Из верхнего яруса пар поступает в конденсатор, а из нижнего — в последнюю ступень ЦНД, имеющую средний диаметр 2,1 м и длину лопатки 765 мм. Суммарная кольцевая площадь выхода од- [c.323]

Мы определили л у, рассматривая условия всасывания в компрессорах У и 2, но отношение р /ро имеет суш,ественное значение при конструктивном выполнении стыка между турбинами 7 и 5 (см. рис. 18). На рис. 19 представлена одна пз возможных схем. Лопатки последней ступени турбины 7 выполняются двухъярусными. Внешне лопатки похожи на известную лопатку Баумана (см., например, ПВК-200 ЛМЗ), но проходящий в ней процесс иной, и спрофилирована она по-другому. Действительно, в паровых турбинах в двухъярусных лопатках давление на выходе различное для обоих ярусов, тогда как в приведенной схеме оно одинаково и равно Рц. Поэтому перетекание из внутреннего яруса в наружный здесь отсутствует, тогда как в лопатках Баумана оно есть. [c.53]

В ТРДД, показанном па рис. 6.4, в, внутренний контур аналогичен только что описанному, но за этим контуром газы смешиваются с воздухом, выходящим из внешнего контура, и смесь расширяется в сопле. ТРДД, выполненные по схеме рис. 6.4, г, обычно создаются на базе уже доведенного и хорошо зарекомендовавшего себя в эксплуатации ТРД, который используется в качестве генератора газа. Турбовентиляторная приставка 10 выполняется в виде двухъярусного колеса так, что внутренний ярус образуют турбинные 12, а наружный — вентиляторные лопатки 11. [c.262]

Предпоследняя ступень выполнена с двухъярусными лопатками и имеет точно такие же размеры, как в турбине 50 мгвт на фиг. 32. Площадь кольца лопаток последней ступени. 5=3,15 м что к моменту выпуска турбины являлось рекордной цифрой. [c.199]

Особое место в данной турбине занимает последнее колесо, которое вследствие отказа от двухъярусных лопаток получилось значительно больших размеров, чем в турбине АК-50-2 (см. фиг. 92). При среднем диаметре колеса 2(Ю0 мм и высоте лопатки Ъмм площадь кольца лопаток 5 = 4,18 что на ЗОО/о больше, чем в турбине АК-50-2. По размерам последнее колесо не имеет равных в мировой практике турбостроения (для я = 3000 об/мин). Достигнуто это не только за счёт высоких напряжений в лопатке (а ,ах = 2300 кг,см ) и в диске (a niax = 2700 кг/сш ), но и благодаря искусному профилированию последней лопатки, наилучшим образом приближающему её к форме равного сопротивления. Выходная потеря при Л1 = 43 000 кет и р = 0,04 ama составляет около 6,3 ккал кг. Общий вид и размеры последней лопатки показаны на фиг. 60. Входная кромка верхней части лопатки покрыта стеллитовыми пластинками, предохраняющими лопатку от эрозии. [c.204]

Задача была решена на базе новой ступени с размерами с 2= 1756 мм, 2 = 576 мм и с ометае-мои площадью 5 = 3,15 м . Эти размеры были значительно больше, чем последних ступеней предшествовавших турбин, но они были недостаточны для экономичной работы турбины. Для решения последней задачи двухъярусная ступень подходила наилучшим образом. Ее рабочая лопатка имела общую длину 590 мм и соответствующий средний диаметр 1770 мм. [c.11]

Выбор мощности 150 МВт объясняется стремлением использовать уже отработанную и проверенную в эксплуатации последнюю ступень с рабочим колесом со средним диаметром 2 м и длиной лопатки 665 мм. Установив перед нею двухъярусную ступень, можно было получить суммарную ометае-мую площадь полуторного выхода 6,29 м , тогда как для последней ступени эта площадь была 4,19 м . Такой метод перехода к следующей ступени мощности обеспечивал надежную работу наиболее напряженного узла турбины. Выбором размеров [c.65]

Новой была двухъярусная ступень с длиной рабочей лопатки 664 мм при среднем диаметре РК 1960 мм, т. е. приблизительно таких же размеров, как и в РК последней ступени. При этом ометаемая лопатками площадь верхнего яруса составляла около 1/3 от общей ометаемой площади полуторного выхода. [c.66]

Размеры последней ступени d2 = 2, м /г — = 765 мм ометаемая площадь 5 = 5,05 м . Длина двухъярусной лопатки 740 мм и средний диаметр по этой лопатке 2,09 м длина второго яруса рабочей лопатки 343 мм (при d= 1960 мм). Осреднен-ная выходная потеря при рк = 3,4 кПа — около 41,9 кДж/кг. [c.67]

На рис. 3-14, а представлена схема экспериментальной установки для исследования аэродинамики топки квадратного сечения с тангенциально расположенными двухъярусными щелевыми горелками. Модель не имеет металлического каркаса и склеена из оргстекла. Толщина стенок модели — 10 мм, фланцев — 30 мм. Из металла в этой модели выполнены подставка /, горелки 2, скобы 3 с рисками для отсчета углов установки горелок, всасывающая труба 4 к вентилятору (V = 2 000 м 1ч, Н = 300 мм вод. ст.) и бункер 5 с лопатками. В бункере улавливались опилки, алюминиевый порошок, магнезия и частицы других материалов, с помощью которых осуществлялось овиднение потоков. Под дном модели, изготовленным из оргстекла, находилось поворачивающееся зеркало 8. В поперечном сечении топочной камеры модели устанавливались легкие проволочные сетки с укрепленными на них шелковыми нитями. Нити отражались в зеркале, что позволяло наблюдать и при правильном освещении фотографировать или зарисовывать картину движения потоков в горизонтальных сечениях топочной камеры. Для ввода измерительных зондов на стенках модели имелись отверстия с бобышками 6 из оргстекла с внутренней нарезкой — МЗОхЗ. Пробки, вворачивавшиеся в бобышки, выполнялись таким образом, чтобы на внутренних плоскостях боковых стен модели не было выступов или впадин. Штуцеры 7 служили для измерения статических давлений [Л. 3-13]. [c.84]

Увеличение экономичности ЦНД произошло за счет уменьшения потерь в направляющих лопатках всех ступеней вследствие замены листовых штампованных профилей на телесные, специально спрофилированные для условий их работы, поджатия потока к корневым сечениям ступеней из-за более благоприятной формы меридиональных обводов, устранения перетеканий в направляющем аппарате двухъярусной ступени вследствие полного разделения перегородкой, [c.95]

Наконец, ДТРД с выносным вентилятором, так называемым турбовентиляторным агрегатом усиления тяги (ТВА), предполагается использовать для самолетов с вертикальным и укороченным взлетом и посадкой. ТВА представляет собой двухъярусное колесо (внутренние лопатки вентиляторные, внешние — турбинные), к турбинным лопаткам которого подводится сжатый и горячий газ от газогенератора (обычно это ТРД). Мощность, развиваемая турбиной, используется для разгона большого количества воздуха, проходящего через вентилятор, а следовательно, для создания тяги. Турбовентиляторный агрегат (рис. 9) располагается вне [c.19]

Для изменения количества пара, перепускаемого из ч. в. д. в ч. н. д. с целью регулирования мощности, применена поворотная диафрагма. В основной диафрагме 1, против которой установлена повортная диафрагма 2 (рис. 11.69 и II.68), имеется два ряда сопел, а в поворотной диафрагме — два ряда окон. При повороте диафрагмы окна открывают доступ пара сначала к первому ряду сопел, а затем уже и ко второму, верхнему ряду сопел. За основной диафрагмой расположен рабочий диск, на котором закреплены двухъярусные рабочие лопатки 3. На каждый ярус поступает пар из сопел, расположенных против соответствующего яруса лопаток. Таким образом, поворачивая диафрагму, можно изменить количество пара, поступающего в ч. и. д. турбины. Поворот диафрагмы происходит автоматически под действием системы регулирования турбины. [c.212]

Особенностью этой турбины является выполнение предпоследней ступени цилиндра низкого давления турбины двухъярусной, т. е. ес рабочие лопатки 8 лримерно на расстоя-нии 1/3 от вершины имеют перегородку. Поток пара, проходящий через эти ступени, разделяется на два через внешний ярус пар направляется нелосредственно в конденсатор, а пар, прошедший через нижний ярус, поступает в последнюю ступень. [c.133]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...