Л рабочие последних ступеней

После промежуточного перегрева пар с параметрами 3,53 МПа (36 ат) и 565 °С подводится к ЦСД. В ЦСД основной поток делится, при этом одна треть его проходит через сту-пе1. л низкого давления, расположенные в одном корпусе с частью среднего давления, и поступает в конденсатор, остальные две трети поступают в ЦНД. Последние пять ступеней ЦСД и ЦНД выполнены одинаковыми. Длина рабочих лопаток последней ступени равна 960 мм яри среднем диаметре ротора 2480 мм. [c.196]

В одном агрегате одновальной паровой турбины, при применении в последней ступени ч. н. д. титановых рабочих лопаток, можно получить мощность N > 500 ООО кзт (Число оборотов принято л=3000 в минуту. Параметры пара следующие Ро = 500 кг см , = 700/700/650° С.) [c.69]

Наиболее подвержены эрозии передние кромки лопаток рабочих колес последних ступеней конденсационных турбин. Типичные картины эрозии показаны на рис. 14, заимствованном из [Л. 22]. [c.17]

Ш у б е н к о - Ш у б и и Л. А., Рабочие лопатки последних ступеней советских мощных паровых турбин, Энергомашиностроение , 1959, № 1. [c.110]

Потеря от влажности пара возникает в последних ступенях конденсационных турбин, работающих в области влажного пара. Частицы влаги в паре движутся медленнее сухого пара, а потому их относительная скорость направлена не по касательной к входной кромке лопаток. Ударяясь о спинки лопаток, частицы влаги тормозят ротор, снижая работу, передаваемую на лопатки. Одновременно капельки воды разрушающе действуют на входные кромки рабочих лопаток. Поэтому минимально допустимым значением сухости пара в последних ступенях турбины можно считать л = 0,88—0,90. [c.200]

Состояние пара за рабочими лопатками определяется точками >2- 3 и 4. Точка Л, определяет состояние отработавшего пара за последней ступенью. [c.60]

Примером использования газотурбинных двигателей в военной технике может также служить созданный в последнее время в Англии экспериментальный газотурбинный танк (без башни). Хотя сам танк особого интереса не представляет, однако некоторые данные его двигателя интересны. Двигатель этого танка мощностью в 1000 л. с. выполнен по двухвальной схеме. Газогенераторная секция состоит из одной ступени центробежного компрессора и одной аксиальной ступени газовой турбины. Температура рабочего газа 800° С эффективный коэффициент полезного действия 16%. Использование на танке газовой турбины взамен поршневого двигателя позволяет сократить объем моторного отделения, уменьшить число передач в трансмиссии до двух—трех, а также значительно упростить конструкцию коробки передач. Вместе с тем серьезные трудности вызывает большой расход топлива, а также необходимость иметь дешевые жаростойкие материалы. Известные неудобства может представлять и значительный шум, возникающий при работе газовой турбины. [c.387]

Тепловой процесс на лопатках ступени в -диаграмме ( фиг. 15) представляется следующим образом. Из точки Ао, характеризующей начальное состояние пара с параметрами Ро и 0 ДО давления />з (за рабочими лопатками) проводится адиабата. От точки Ао до А, перепад тепла срабатывается на направляющих лопатках. Точка Л,, показывает состояние пара за направляющими лопатками без учета потерь на последних. При учете потерь состояние пара за направляющими лопатками будет определяться точкою Л, — потеря энергии на направляющих лопатках определена по уравнению (14а). [c.32]

Попытка теоретического исследования движения конденсата по поверхности лопаток рабочего колеса при ряде упрощающих предположений предпринята Милиесом [Л. 122]. Вследствие отбрасывания конденсата по поверхности лопаток рабочего колеса распределение влаги по высоте лопатки за рабочим колесом оказывается весьма неравномерным. Большая часть влаги сосредоточивается вблизи периферии лопатки. Типичная картина распределения влажности потока пара за рабочим колесом турбинной ступени представлена на рис. 7. Эти данные получены на экспериментальной турбине кафедры паровых и газовых турбин МЭИ В. А. Головиным и Ф. В. Кази Нцевым. Исследованная ступень представляла собой модель последней ступени турбины ПВК-200 (/р,к = 209 мм и d p/ p.K = 2,8). Распределение влажности по высоте лопатки изме- [c.9]

В статье Гарднера (Л. 22] еще в 1932 г. сообщалось об успещном применении накладок из твердых. материалов (вольфрамовая сталь), припаянных на передние кромки рабочих лопаток колес со стороны спинки лопатки. Накладки укрепляются только на наиболее подверженных эрозии периферийных частях лопаток (см., например, рис. 40,6). Уже в то время применялись профилированные накладки с переменной по высоте лопатки толщиной. Гарднер сообщает об экспериментах, в процессе которых было найдено, что установка таких накладок практически не влияет на к. п. д. турбины. Он считал целесообразным применять защитные накладки на передних кромках лопаток одновременно с устройствами для удаления конденсата из проточной части турбины. Эта рекомендация не потеряла своей актуальности и до настоящего времени. В [Л. 5] указывается, что практически единственной эффективной мерой борьбы с эрозией лопаток последних ступеней паровых турбин является экспериментально проверенная система влагоудаления в комбинации с накладками из сверхтвердых сплавов или другими способами упрочнения передних кромок лопаток. Наилучшим материалом для упрочняющих накладок считается в настоящее время стеллит № 1, содержащий 62% кобальта, 25% хрома н 7% вольфрама. Этот материал поддается обработке и не утрачивает твердости в случае припаивания накладки к лопатке. Однако такой способ упрочнения лопаток может служить причиной образования трещин [Л. 5]. [c.79]

В статье [Л. 37] изложен опыт приостановки эрозионных разрушений лопаток рабочих колес последних ступеней турбины Харьковского турбинного завода ВКТ-100, рассчитанной на давление Pi = 90 кГ/см , температуру = 535° С и давление в конденсаторе 0,035/сГ/сж . Лопатка последней ступени имеет длину 740 мм, окружную скорость на периферии 447 м/сек и изготовлена из стали марки 1X13. Расчетная влажность на выходе из последней ступени составляет 13,6%. Первоначально специальных противоэрозионных мероприятий на тур- бине не предусматривалось. Осмотр турбины после [c.80]

Следует отметить особенности работы последней ступени при малом пропуске пара через нее. Исследованиями, например ВТИ [38], показано, что при работе с малыми объемными расходами пара в корневых сечениях последних ступеней мощных паровых турбин возникает отрыв потока пара, развивающийся с уменьщением нагрузки и с ухудшением вакуума. Это явление исследовано на натурной турбине, у которой в последней ступени d x,ll=2,4. Согласно этим опытам при нагрузке менее 15% номинальной и на холостом ходу в периферийной области направляющих лопаток (///о=0,8 1,0) также наблюдается вихревое течение. При нагрузках N= = (0,08н-0,13)Л/н и на холостом ходу при ухудшенном вакууме до 80—86% был отмечен повышенный уровень динамических иапряжепий на рабочих лопатках последней ступени турбины [91]. [c.12]

Потери на рабочих лопатках. Потери получаются от ударов струи пара о входные кромки лопаток и их бандажи, от трения частиц пара о рабочую поверхность лопаток и вихревого движения пара в лопатках. Эти потери возрастают при повреждении входных и выходных кромок лопаток, а также с увеличением влажности пара и осевых зазоров в лопаточном аппарате со стороны входа пара на рабочие Л Опатки. Осевые зазоры в холодном состоянии у активных и а ксиальных реактивных ступеней обычно находятся в пределах 1—2,5 мм. Величина осевых зазоров в указанном интервале постепенно увеличивается от первой к последней ступени. [c.42]

Если условия работы турбины существенно отличаются от паспортных (обычно отличается противодавление, устанавливаемое на основании потребностей производства и не всегда близкое к паспортному), то в случае работы с пониженным противодавлением максимально допустимый расход пара должен быть ограничен Л. 19]. Это ограничение имеет целью не допустить перегрузки рабочих лопаток последней ступени, возникающей при работе со значительной мощностью при сильно пониженном противодавлении, когда больщие объемные пропуски пара требуют большой раз- [c.174]

Аналогичный результат был получен в 1957—1958 гг. в ЦКТИ при испытании четырех вариантов влагоулавливающих устройств, установленных за рабочим колесом последней (шестой) ступени конденсационной турбины мощностью 240 кет [Л. 109]. Схемы и результаты испытаний исследованных устройств представлены на рис. 44. Более высокое значение эффективности влагоудаления IV варианта по сравнению со II и III вариантами объясняется большой относительной шириной входного участка влагоотводящего канала при неизменных ширине выхода из канала 12 мм и угле наклона задней стенки, образующей канал. Эффективность вла-гоудаляющего устройства с профилированными направляющими вставками (I вариант) более высока, чем эффективность устройств без направляющих, вставок (варианты II, III и IV). [c.74]

В последнее время группой специалистов динамических исследований Союза германских инженеров (У01) разрабатываются технические указания по измерению и оценке воздействия механических колебаний на человека. Согласно последней ре дакции этих указаний, базирующихся на исследованиях Института физиологии рабочих процессов, величина нагрузки человека от механических колебаний подразделяется на шесть ступеней, границы которых обозначаются численными характеристиками Л. [c.217]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...