Вилки упругие

Будем рассматривать машинный агрегат в виде цепной п-мас-совой механической системы с двигателем (рис. 45, а), представляя упруго-диссипативные свойства соединений по схеме упруговязкого тела. Нелинейное звено с зазором будем принимать Б виде жесткой двухсторонней вилки, встроенной в массу с индексом k и разделяющей последнюю на две составляющие массы с моментами инерции (рис. 45, б). В тех случаях, когда [c.186]

В 1947 г. авторы работ [27, 115], изучая влияние различных нелинейностей на динамику механических цепей систем управления, одновременно и независимо друг от друга пришли к рассмотрению динамической модели, представленной на рис. 7.15, б и имитирующей зазор в какой-либо из кинематических пар, например в зубчатой передаче (нелинейный элемент типа зазор ). В [27], кроме того, исследован случай, когда наряду с зазором учитывается упругость ведомой системы, как показано на рис. 7.15, б (нелинейный элемент типа вилка ). В этих работах была дана приближенная оценка динамических свойств нелинейных элементов подобного типа. В основу выполненного там анализа положен ряд упрощающих предположений [c.236]

В заключение этого параграфа отметим, что при исследовании механизмов с упругими связями и систем управления встречаются случаи, когда наряду с зазором оказывается необходимым учитывать также и упругость одной или обеих частей системы. Так, в частности, в работе [27] наряду с нелинейным элементом типа зазор рассматривается нелинейный элемент типа вилка , динамическая модель которого представлена на рис. 8.17, а. Другим примером может служить рис. 8.17, б, где приведена динамическая модель [c.291]

Вращение зубчатому колесу 2 или 10 (Рис. 6.40, а) передается от вала 1 посредством зубчатой муфты с синхронизирующим устройством. Зубчатые колеса 2 и 10 установлены на валу 1 свободно, а полумуфта 7 с зубьями на ее поверхности неподвижно. На полумуфту 7 надета втулка б с коническими дисками 5 и 8, которая посредством вилки может перемещаться вдоль оси вала. На ступицах зубчатых колес 2 и 10 нарезаны такие же зубья, как и па полумуфте 7. На внешней поверхности зубьев каждого колеса установлены конические диски 4 н 9 с гладкими отверстиями, а в радиально расположенных отверстиях ступиц колес — подпружиненные штифты 3 и упругие трубки 11 со сквозными продольными разрезами. В начальный момент включения в процессе синхронизации конический диск 4 или 9 вращается относительно ступицы колеса и сцепляется с ним частично выступающей поверхностью трубок 11 (рис. 6.40, б), которые при перегрузке деформируются и позволяют диску поворачиваться относительно ступицы. При достижении синхронности конический диск 4 или 9, перемещаясь вдоль оси, сначала сцепляется прорезями с трубками И (рис. 6.40, в), а затем зубья полу-муфты б сцепляются с зубьями, расположенными на ступице зубчатого колеса. Штифты 3 устанавливают конические диски в исходное положение после выключения. [c.396]

Неравенства (3.5) и (3.10) играют большую роль при исследовании упругих композитов. Используя их, можно получить так называемую вилку Фойгта—Рейсса, т. е. ограничения сверху и снизу на эффективные модули упругости (или на эффективные упругие податливости). [c.76]

Вилка Фойгта—Рейсса для многих упругих композитов оказывается достаточно широкой (см., например, рис. 12). В ряде случаев эту вилку можно несколько сузить, если воспользоваться вариационным принципом, сформулированным в 4 гл. 2. Для этой цели рассмотрим функционал (2.4.22), который можно записать в виде [c.79]

Толщины кольца и величины импульса были выбраны с целью взять в вилку наименьшее отношение радиуса к толщине, при котором изгибное разрушение происходит на втором цикле окружного движения (Af = 2). Мы уже знаем, что кольцо с любым отношением радиуса к толщине может разрушиться при М = 1, если импульс достаточно велик. Мы утверждаем здесь, что разрушение должно произойти при М 2,так что оно вызывается потерей устойчивости от почти упругих окружных деформаций, а не большими нелинейными окружными деформациями при М= (от неустойчивости, подобной описанной в работе [5]). [c.46]

Поло -. ка, потеря упругости или соскакивание оттяжной пружины вилки выключения сцепления Недопустимый зазор в шлицевом соединении ступицы ведомого диска с ведущим валом коробки передач, вызывающий стук [c.109]

Вынуть из картера коробки передач промежуточный вал, наклоняя его, как показано на рис. 104. Отвернуть две гайки крепления и спять крышку фиксаторов для штоков вилок переключения передач с прокладкой, вынуть пружины и шарики фиксаторов. Пружина для шарика фиксаторов штока 9 (см. рис. 99, в) вилки переключения заднего хода отличается от двух других упругостью. [c.120]

Штоки и вилки. На вилках переключения передач не допускаются деформации. Штоки должны свободно скользить без значительного зазора в отверст Иях картера. Проверить состояние блокировочных сухарей штоков, а также состояние пружин и шариков фиксаторов. При обнаружении на деталях следов заедания или при потере упругости пружин их необходимо заменить новыми. [c.124]

Установить в картер коробки передач шарики с пружинами фиксаторов штоков вилок переключения передач. Надеть крышку с прокладкой и закрепить ее двумя гайками с шайбами. Пружина для шарика фиксатора штока / (см. рис. 99, в) вилки включения заднего хода отличается от двух других упругостью. Для предотвращения ошибок при сборке эта пружина окрашена в зеленый цвет или имеет кадмиевое покрытие. [c.125]

При сборке коробки передач заднеприводного автомобиля ВАЗ следует иметь в виду, что пружина шарика фиксатора штока вилки заднего хода отличается от других упругостью. Для предотвращения ошибок при сборке эта пружина окрашена в зеленый цвет или же имеет кадмиевое покрытие. [c.246]

Крепление упругой муфты фланцевой вилки карданного вала [c.286]

При этом подвижная втулка через упорный шариковый подшипник 10, отжимая вилку 9, поворачивает вертикальный передаточный валик 11 и двуплечий рычаг 12 против часовой стрелки. Двуплечий рычаг, преодолевая одним концом силу пружины малых оборотов 31, другим концом поворачивает дифференциальный рычаг по часовой стрелке (центр вращения — палец кривошипа 22), который, оттягивая тягу 32, поворачивает валик 33 управления рейками против часовой стрелки, выдвигает рейки и уменьшает подачу топлива. Причем уменьшение подачи топлива будет происходить до тех пор, пока центробежная сила грузов не уравновесится силой упругости пружины малых оборотов, т. е. по достижении установленного числа оборотов в пределах 400—500 об/мин. [c.102]

Зубчатая кратная кинематическая цепь 1—2, 2 —3, 3 —4, 4 —5 осуществляет связь между барабаном 1 и спусковым колесом 5. Последнее взаимодействует с якорем 6, вилка которого осуществляет связь с балансом 7, находящимся также под действием сил упругости спиральной пружины 8. Механизм встречается в часах отечественного производства. [c.98]

Основные неисправности муфт сцепления износ фрикционных накладок, отверстий под заклепки, поверхностей шлицевых пазов ступицы, поверхностей пазов и отверстий под ведущие пальцы, шлицев и посадочных мест под подшипники валов, поверхностей кулачков отжимных рычагов по высоте, отверстий под ось (палец) отжимных рычагов, пазов вилки включения износ, задиры, трещины и коробление поверхностей трения коробление ведомых дисков износ или срыв резьбы ведущих дисков износ поверхности и повреждение шпоночного паза валика вилки выключения износ выжимного подшипника потеря упругости нажимных пружин сцепления. [c.339]

По направляющим основаниям 1 перемещается каретка 2 упругой подвески. Каретка связана с основанием также при помощи другого элемента 3 (пластины или мембраны) с тензодатчиками ТД-2. К каретке крепятся упругие элементы 4 и 5 (пластины), соединенные последовательно посредством кронщтейна 6 и снабженные тензодатчиками ТД- и ТД-Х. Все упругие элементы выполнены таким образом, что имеют невысокую жесткость только в одном из направлений, т. е. для определенного вида нагрузок. Кронштейн 7 первой карданной подвески на оси 8 несет поворотную вилку 9, которая сама является основанием, на котором укреплена ось 10 поворотной вилки И. [c.33]

В своем свободном движении баланс доходит до крайнего положения, останавливается и под воздействием упругих сил спиральной пружины начинает свое движение в обратном направлении. Далее все повторяется аналогично предыдущему на выходной налете, с обратным перемещением вилки. Эллипс будет входить в паз анкерной вилки, ударяться о рабочую плоскость паза, поворачивая вилку в сторону, обратную ее начальному движению. [c.74]

На обе юлки кранового пути устававляваюг отклономеры 6, которые состоят из каретки 7 и присоединительного приспособления 8. Телескопическая вилка этого приспособления позволяет соединять каретку с мостом крана на таком от него расстоянии, на котором показания отклонений по высоте не зависят от упругой деформации кранового пути, возникающей от веса крана. [c.129]

Упругокомпенсирующие муфты. Если крестовину шарнира Гука заменить упругой мембраной (или кольцом), жестко связанной с вилками обоих валов, то получится мягкий кардан, т. е. упругокомпен-сирующая муфта. В этом случае при вращении валов вместо покачивания в шарнирах происходит упругая волнообразная деформация мембраны, которая и осуществляет необходимую компенсацию. Существует много других разновидностей упру-гокомпенсирующих муфт. [c.385]

Между эффективными значениями упругих констант композиционного материала, полученных в приближениях Фойгта и Рейсса, существует различие, зависящее от свойств и относительного содержания компонентов материала. Наибольшие значения модулей упругости получаются по методу Фойгта, наименьшие—по методу Рейсса. Уточненный расчет упругих констант материала с учетом флуктуаций как напряжений, так и деформаций показывает, что численные значения модулей упругости попадают в диапазон между указанными минимальными и максимальными значениями, получивший название вилки Хилла. [c.54]

Для композиционных полимерных материалов характерны существенныераз-личия в значениях модулей упругости волокна и связующего. Главным требованием при расчете деформационных характеристик этих материалов является сужение вилки Хилла. Рассмотрим в этом аспекте некоторые особенности расчета упругих постоянных [c.54]

Некоторое сужение вилки Хилла, определяющей расчетный интервал изменения упругих констант композиционного материала, достигается вариационными методами. При этом изменение ширины вилки, как показано Хиллом, зависит от упругих свойств компонентов материала. Если относительная разность модулей упругости велика, что характерно для материалов на основе полимерной матрицы, то применение вариационных методов не приводит к существенному сужению вилки Хилла. [c.55]

Выбор метода. В основу расчета упругих характеристик для всех исследованных материалов положен принцип суммирования повторяющихся элементарных слоев, содержащих волокна двух направлений. Для расчета упругих характеристик элементарного слоя использованы два подхода [1—4, 49], которые при расчете модулей Юнга в направлении армирования и коэффициентов Пуассона в плоскости слоя дают идентичные результаты. При этом, как и в работах [1, 49], для модулей сдвига используются формулы [10, 86], полученные на основе регулярных моделей однонаправленного материала. Модуль упругости в направлении армирования 1 малочувствителен к способу расчета все методы дают близкие результаты. Особое внимание при выборе метода расчета упругих характеристик типичного слоя уделялось расчету модуля упругости 2 и модуля сдвига, для которых вилка Хилла охватывает щирокий диапазон значений [71]. Методы, изложенные в работах [4, 49], дают для этих характеристик средние значения в диапазоне вилки Хилла, причем значения упругих характеристик, вычисленные по этим методам, хорошо согласуются с экспериментальными данными [71]. Кроме того, расчетные зависимости для указанных констант весьма просты и удобны для практических вычислений. [c.57]

Расчетное значение модуля упругости в направлении 3, в отличие от модуля упругости в плоскости 12, в большей степени зависит от выбора исходной модели (рис. 5.5, б). Из сравнения кривых I н 2 следует, что для слоистой модели значения модуля могут существенно различаться. Эта особенность объясняется различным выбором плоскости слоя. Для кривой / плоскость слоя 13 параллельна волокнам направления 3, тогда как для кривой 2 плоскость слоя 12 ортогональна им. Вследствие этого завышение значения модуля получалось при условиях Фойгта, а заниженное при условиях Рейсса. Их сравнение показывает, что вилка Хилла в рассматриваемом случае велика. Указанное обстоятельство, приводящее к значительному расхождению расчетных значений трансверсального модуля упругости, следует учитывать при моделировании реальной структуры материала слоистой среды. [c.139]

Задача Лэмба и задача о кинематическом возбуждении являются в определенном смысле предельными случаями по соотношению волновых сопротивлений возбудителя и среды в реально возникающих ситуациях о генерировании волнового поля. Однако получающаяся при этом вилка настолько широка, что целый ряд важных вопросов практического возбуждения волн в упругих телах на основе рассмотрения таких предельных случаев получает лишь качественное решение [201. Например, задача о возбуждении поля пьезоактивным преобразователем, волновое сопротивление которого [c.80]

Равенство интегралов плотностей упругой энергии в гетерогенном и осредненном однородном материалах позволяет получить оценки эффективных постоянных, используя теоремы о минимуме потенциальной энергии деформирования. Из предположения об однородности деформаций в композите получается оценка эффективных постоянных сверху — оценка Фойгта [1]. Предположение об однородности напряжений дает оценку снизу — оценку Рейсса. Обычно жесткости компонентов композитов рс1зличаются довольно значительно. Широта спектра возможных значений эффективных харсжтерисгик, предсказываемого вилкой Фойгта—Рейсса, ставит под сомнение их практическзпо ценность. Сужение вилки Фойгта — Рейсса возможно при конкретизации геометрии взаимного расположения и формы областей, занимаемых компонентами композита. [c.16]

Одним из фундаментальных достижений механики композитов являются результаты Хашина и Штрикмана [15]. Они сумели описать класс допустимых микромеханических полей, обладающих свойством макроизотропии, без ограничений на геометрию компонентов и тем самым значительно сузили область возможных значений эффективных модулей. Основной идеей подхода [15] являлось введение в рассмотрение, через представление об однородном изотропном теле сравнения, тензора упругой поляризации. Вилку Хашина — Штрикмана не удается сузить, если не учитывать структуру композита, хотя для многих композитов и она оказывается достаточно широкой. [c.16]

Эффективные модули упругости компактной смеси порошков определяются методом последовательной гомогенизации [145]. На первом этапе рассматривается двухкомпонентная система, например железо — медь, с отношением объемных долей компонентов таким же, как и в полной трехкомпонентной смеси. В рассматриваемом случае это условие обеспечивается при объемной доле железа 0,466 и меди 0,534. Как показано в [143], при таком соотношении объемных долей компонентов эффективные модули упругости композита представляют собой среднее арифметическое значений верхней и нижней границ эффективных модулей вилки Хашина —Штрикмана [146]. Верхняя граница вилки для объемного модуля К [c.127]

Для смеси железо —медь по формулам (3.98)—(3.101) получены значения объемного модуля — 151 ГПа, сдвигового — 64 ГПа. Далее рассматривался двухкомпонентный материал свинец и компонент с эффективными свойствами железо — медь. Объемная доля свинца 0,33, объемная доля дополняющего компонента с эффективными свойствами 0,67. Как показано в [143], при таких объемных долях компонентов модули упругости композита практически совпадают со значениями верхней границы вилки Хашина —Штрикмана и их можно определить по формулам (3.98) и (3.100). [c.128]

Рис. 4.2. Зависимость модуля упругости дисперсно — армированного композита от объемной доли наполнителя 1 — фрактальная теория 2 — эксперимент 3 — вилка Хашина— Штрикмана

На рис. 56 приведены графики зависимости некоторых компонент эффективного тензора модулей упругости в зависимости от коэффициента Пуассона связующего vi (v2 = 0,25 х = 2 / =1). Там же пунктирными линиями изображена вилка Хашина— Штрикмана ( 4 гл. 3) . [c.215]

На рис. 11.43 представлен упругий карданный вал, выпускаемый фирмой Лер (ФРГ). Шарнирные муфты 7, расположенные на концах промежуточного вала переменной длины, имеют игольчатые опоры. Наружная гильза I, имеющая на одном конце вилку шарнира, упруго соединяется G внутренней гильзой 3 через слой привул-канизированной резины 2. Гильза 3 шлицами подвижно соединяется о валом 4, имеющим на конце вилку шарнира. Благодаря центрирующему кольцу 5, соединенному с гильзой 1 винтами, шипу 9, запрессованному в гильзу 3, и опорам скольжения с самосвязывающи-мися вкладышами 6 и 8, достигается значительная изгибная жесткость карданного вала, что способствует повышению предельной угловой скорости. Допустимый угол перекоса валов одной муфтой 15°. Благодаря слою резины, работающей на сдвиг и сжатие, карданный вал обладает значительной крутильной податливостью и допускает относительный поворот концов вала до 15°. Коническая форма гильз 1 и 3 позволяет получить значительную рабочую длину карданного вала при достаточной его изгибной жесткости. В табл. 11.14 приведены основные размеры и параметры карданного вала. [c.49]

Выключающее устройство еостоит из четырех рычагов 17, которые пальцами 13 соединяются <з ведущим диском, а вилкой 14 с кожухом сцепления. Между пальцами 13 и рычагами 17 поставлены игольчатые ролики. Точками опоры рычагов на кожухе служат регулировочные сферические гайки 15, навинченные на резьбовые концы вилок. Гайки прижаты к кожуху упругими пластинами 16, каждая из которых закреплена на кожухе двумя болтами. Вследствие упругости пластин и сферической поверхности гаек вилки могут совершать небольшие качательные движения при включении и выключений сцепления. [c.92]

Электротехническое й контрольно-регулировочное оборудование включает универсальный контрольно-испытательный стенд, переносный прибор для проверки системы зажигания, переносный вольтамперметр, настольный прибор для очистки и проверки свечей, настольный прибор для проверки якорей, неоновую лампу для установки зажигания, настольный прибор для проверки конденсаторов и катушек зажигания, динамометр для проверки упругости пружины рычажка прерывателя и щеткодержателей, станок для проточки коллекторов и фрезеровки ламелей, клещи для зачистки наконечников проводов и штырей аккумуляторной батареи, кислотомер (ареометр) для замера плотности электролита, нагрузочную вилку (до 150а, 3-0-3 в), резиновую грушу для электролита с.эбонитовым наконечником, приспособление из кислотостойкого материала для переноски аккумуляторных батарей. [c.247]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...