Торможение реактивное

Так как маховик не участвует в стабилизации углового положения аппарата, то возникающий при его торможении реактивный момент Mr (t) будет по отношению к космическому аппарату являться моментом возмущения. [c.64]

Задача 812. Реактивный автомобиль массой т движется прямолинейно из состояния покоя и имеет двигатель, который может развивать постоянную по величине тягу F, направленную в сторону движения или в противоположную сторону. Найти расстояние, которое пройдет автомобиль к моменту Т сгорания горючего, если его скорость в этот момент должна быть равна нулю. Силу сопротивления считать постоянной и равной 7 . Принять, что переключение двигателя на торможение происходит только один раз. Изменением массы автомобиля пренебречь. [c.304]

Реактивная сила i всегда направлена навстречу скорости с поэтому, когда в ракетах струя газа выбрасывается против движения, реактивная сила является ускоряющей. Если струя газа в ракете направлена по движению, то реактивная сила замедляет скорость ракеты так может быть осуществлено реактивное торможение ракеты (например, при посадке ракеты на Землю или другое небесное тело). Наконец, если направление, в котором выбрасывается струя газов, образует некоторый угол со скоростью ракеты, то реактивная сила изменяет не только величину, но и направление скорости ракеты так может быть осуществлено управление направлением движения [c.533]

Когда реактивная сила вызывает ускорение или торможение космического корабля, превышающее по своему значению ускорение свободного падения g, то наступает состояние перегрузки. В состоянии перегрузки деформации тела и вес возрастают. Например, при ускорении тела а =— по второму закону динамики имеем Кн= = mg—(—mg) =2mg, т. е. тело будет двигаться с ускорением 2g. Деформации в теле при этом возрастут так, что вес будет в два раза больше, чем у того же тела, находящегося в состоянии покоя на Земле. [c.99]

Если рассматриваемое тело представляет собой летательный аппарат, снабженный воздушно-реактивным двигателем, то в сверхзвуковой струе воздуха, которая тормозится при втекании в двигатель, также происходит скачок уплотнения. Принципиально можно представить себе и плавный переход сверхзвукового потока в дозвуковой, осуществляемый посредством специального обратного сопла, установленного на входе в двигатель. При этом не было бы потерь полного давления. Однако торможение сверхзвукового потока таким способом осуществить в полной мере не удается, в силу чего приходится мириться с существованием ударных волн и наличием соответствующего волнового сопротивления. [c.114]

При достаточно низком противодавлении на критическом режиме поток смеси может остаться сверхзвуковым и на выходе из диффузора. Это может представлять интерес в тех случаях, когда используется скоростной напор потока смеси или возникающая при истечении реактивная сила полное давление смеси при этом будет значительно выше, чем при < 1. Однако в обычных схемах работы эжектора требуется получить возможно большее статическое давление газа на выходе из эжектора. Для этого сверхзвуковой поток, полученный на выходе из камеры смешения при критических режимах работы эжектора, необходимо перевести в дозвуковой. Принципиально здесь возможно применение сверхзвукового диффузора, где торможение будет происходить без скачков или в системе скачков с небольшими потерями. Обычно, однако, в эжекторах применяются конические диффузоры дозвукового типа, в которых сверхзвуковой поток тормозится с образованием скачка уплотнения. Если считать скачок уплотнения прямым, то легко видеть, что минимальные потери полного давления в нем будут тогда, когда скачок располагается непосредственно перед входным сечением диффузора, т. е. возникает в сверхзвуковом потоке с приведенной скоростью Я,з. [c.532]

Самолет с прямоточным воздушно-реактивным двигателем (ВРД) летит со скоростью 400 м/с при температуре воздуха t = —20 °С. Приняв для воздуха ft = 1,41 w R = = 287 Дж/(кг-К), определить степень повышения давления в диффузоре ВРД. Процесс торможения считать адиабатным. [c.92]

Скорость в реактивной струе можно выразить через давление торможения и статическое давление. Для несжимаемой жидкости из определения р имеем [c.136]

При парциальном впуске рабочего тела только часть лопаток занята газом, остальные каналы заполнены нерабочим телом. При подходе этих каналов к соплам часть энергии рабочего газа затрачивается на выталкивание нерабочего тела. В этом случае неработающие лопатки как бы перекачивают газ с одной стороны рабочего колеса на другую, вызывая вентиляционные потери. Потери на трение дисков рабочего колеса о газ происходят потому, что газ заполняет пространство между диском и корпусом турбины. Диск захватывает близлежащие частицы газа и сообщает им ускорение, в результате чего затрачивается определенное количество энергии на торможение диска газом. В реактивных турбинах потерями на трение и вентиляцию обычно пренебрегают, так как рабочие лопатки располагаются не на дисках, а на барабанах, и подвод газа осуществляется по всей окружности. [c.217]

Пример 1. Тело, имеющее форму кольца радиусом г, вращается под действием постоянного момента М вокруг неподвижной вертикальной оси, совпадающей с осью симметрии. Когда тело приобрело угловую скорость uq, потребовалось затормозить его. Для таких целей на внешнем ободе кольца на противоположных концах диаметра установлены два реактивных двигателя. Относительная скорость истечения газов в двигателях направлена по касательной к ободу кольца и равна и секундный расход топлива равен q, начальный момент инерции тела с топливом равен Jq. Требуется найти расход топлива, необходимый для полного торможения тела. [c.266]

Торможение вращения тела возможно, если величина реактивного момента достаточно велика qur > М). Решив уравнение (11), получим зависимость угловой скорости тела от времени [c.266]

Рассмотрим процесс предохранительного торможения, когда выход масла в сливной бак открыт полностью. Скорость опускания тормозного груза определяется скоростью вытекания масла. Будем различать период. холостого хода, в течение которого колодки при перемещении не соприкасаются с ободом (вследствие зазора между ними), и тормозной период, когда груз 1, опускаясь, встречает реактивное сопротивление колодок. [c.359]

Торможение а) при реактивном статическом мо-менте [c.26]

Время торможения при тормозном моменте двигателя М( и реактивном статическом моменте Мт [c.28]

Исследование пульсаций полного и статического давлений за реактивной решеткой при переходе через зону насыщения показывает, что в наиболее характерных точках межлопаточного канала амплитуды пульсаций максимальны на слабо перегретом (практически насыщенном) паре (рис. 3.7, а). В точках измерения, расположенных по шагу решетки, отчетливо видно резкое снижение амплитуд пульсаций при переходе в область влажного пара. Здесь и ниже абсолютные пульсации давления торможения А) У о отнесены к разности давлений на решетке ро—Рь т. е. Ар о= р а1 (ро—Pi), где ро — давление торможения перед решеткой pi — средне статическое давление за решеткой. Аналогично определяются относительные пульсации статического давления Др = Ар7(Ро—Pi)- [c.84]

При движении реактивного самолета с большой скоростью частичное сжатие воздуха происходит за счет торможения набегающего потока воздуха в диффузоре. [c.347]

Коэффициент Z,j-2 отражает влияние разгона капель. В него входят окружная скорость и степень реактивности, которые в известном смысле между собой связаны. Поэтому, анализируя влияние на коэффициент торможения степени реактивности, нельзя оставлять без внимания изменение окружной скорости. Установим соотношение между окружной скоростью и термодинамической степенью реактивности при заданных располагаемом перепаде на ступень hj. и коэффициенте закрутки потока за рабочим колесом [c.193]

Заметим, что величина /г/ т)ио —отношение мощности жидкости к действительной мощности, развиваемой однородной частью потока при единичном влагосодержании. Эта величина уменьшается линейно в зависимости от коэффициента разгона. Коэффициент торможения возрастает с увеличением степени реактивности. При больших коэффициентах сравнительно мелкие капли могут не оседать на поверхности рабочих лопаток. В таком случае выражение для должно быть записано с учетом окружной составляющей выходной скорости влаги с2а < г)- [c.195]

В ступенях со степенью реактивности около 50% скорость ju Ui- Приблизительно такую же окружную составляющую скорости имеют отраженные капли в момент удара о поверхность направляющих лопаток. В этом случае потери торможения от первого удара получаются несколько меньше, чем вычисленные по формуле (VI.19), так как окружная составляющая скорости влаги при сбрасывании с выходных кромок рабочего колеса (сгн = = и 2) больше, чем при ее сбросе с входных кромок ( uu = u- )- [c.197]

В ступенях с большой степенью реактивности Qj. > 0,5) имеем С и < 1 И, следовательно, i2 > i . Энергия отраженных капель частично передается пару, благодаря чему в некоторой мере преобразуется в полезную работу. Потери кинетической энергии при ударе о направляющие лопатки меньше, чем потери от сбрасывания влаги с выходных кромок рабочего колеса. В этом случае от первого удара прямые потери торможения отраженных капель с учетом частичного использования переданной ими пару кинетической энергии составят величину, меньшую, чем эти потери, определенные по формуле (VI.25). [c.197]

Взаимодействием между паром и отраженными каплями во многих случаях можно пренебрегать. Например —в ступенях с высокой степенью реактивности, где мала скорость этих капель относительно пара. Допустимо также не принимать во внимание возможно большую начальную скорость капель при вторичном сбега-нии их с направляющих лопаток после удара. При этих условиях можно ограничиться введением коэффициента кратности / в расчетные формулы для определения потерь от торможения и разгона. [c.197]

Срывы потока сказывались с особой силой на холостом ходу, когда последняя ступень работает в режиме торможения при очень большом характеристическом числе w/ o. Развивающиеся при этом срывы распространялись против основного потока в глубь проточной части, увеличивая потери энергии, повышая разогрев выходной части ЦНД и вызывая эрозию выходных кромок РЛ. Все это требовало некоторых ограничений работы турбины при малых нагрузках. Эти новые в то время опасные для прочности лопаток нестационарные явления побудили пересмотреть принципиальную основу проектирования РК последних ступеней. Значительное повышение степени реактивности в корневом сечении ступени было сильным средством для устранения срывов в широкой области частичных нагрузок. [c.31]

Механизм преобразования крутящего момента можно пояснить, если представить, что, во-первых, при торможении турбинного вала (падении числа оборотов турбины при постоянном числе оборотов насоса) должно увеличиваться отклонение потока жидкости, поступающей с насоса на лопатки турбины. Очевидно, что реактивные силы, действующие со стороны лопаток турбины на жидкость, должны возрастать с увеличением этого отклонения потока и с падением числа оборотов турбины. Во-вторых, вследствие увеличения перепада давлений между турбиной и насосом при падении числа оборотов турбины расход жидкости Q=xQ возрастает. Следовательно, свойства турбины этой системы улучшаются с изменением ее оборотов, т. е. изменением передаточного отношения, тогда как крутящий момент ведущего вала остается постоянным. [c.15]

Легко видеть, что удельный вес активной и реактивной составляющих меняется по мере изменения режи ма работы ио скольжению. В области, где велика скорость турбины, доминирующим становится реактивный момент. По мере торможения турбины возрастает роль активной составляющей момента. Особенно просто это проследить по выражениям (1.4а) и (5. 15). [c.264]

На рис. 7.16 представлена диаграмма теплового процесса турбореактивного самолетного двигателя. Процесс I—1 соответствует сжатию воздуха во входном устройстве двигателя процесс 1 —2 — сжатию воздуха в компрессоре процесс 2 —3 — подводу теплоты в КС процесс 3 —4 — расширению газов в ГТ и их выходу при определенном значении скорости. Процесс 4—5 соответствует дальнейшему расширению газов в реактивном сопле и ускорению потока, а участок 4—4 показывает повышение температуры при переходе от статического давления газа на выходе из турбины к давлению полного торможения потока Р4. [c.264]

Использование реактивных сопел в системах стабилизации угловой скорости вращающихся КА может быть оправдано в тех случаях, если аппарат имеет малый срок жизни или имеется возможность периодической доставки рабочего тела. С помощью реактивных сопел можно создать значительные по величине управляющие моменты, поэтому их применение целесообразно также при ускоренной начальной закрутке или торможении КА. [c.170]

Реактивное торможение Аэродинами- ческое торможение Реактивное торможение Аэродинамическое торможение [c.334]

В 1925 г. издана книга Гоманна в которой преимущественно разбираются возможные пути небесных кораблей. Там же излагается проект возвращения на Землю без необходимости расходовать топливо. Для этого предлагается поглощать кинетическую энергию возвращающегося аппарата путем торможения его воздухом в высших слоях атмосферы. Особенность решения задачи состоит в том, что аппарат описывает вокруг Земли последовательно уменьшающиеся эллиптические орбиты, причем только часть эллипса должна пролегать в атмосфере Земли. Последнее делается с той целью, чтобы избежать слишком резкого торможения, опасного не только для организма пассажиров, но и для самого аппарата (вследствие нагревания). Наконец, Гоманн рассматривает еще вопросы о непрерывном торможении в атмосфере и о посадке на планеты с применением торможения реактивным действием. [c.55]

На рис. 4.2 представлен рабочий процесс активной (а) и реактивной (б) ступеней в диаграмме s—i. Начальные параметры рабочего тела на входе в ступень характеризуется точкой О, параметры торможения — точкой О. Конечная точка В изоэнтропий-ного процесса расширения определяется пересечением вертикальной линии, проведенной из точки О, с изобарой р. . Отрезок О В равен расиолат аемому изоэитропийпому перепаду энтальпий всей [c.111]

На скручивание работают различные части картера в зависимости от условий работы и конструкции. Если реактивный момент воспринимается рессорами, то при наличии тягового усилия на колесе на скручивание будет работать средняя часть моста до рессор, а при торможении — боковые части моста от креплеаия тормозных дисков до рессор. Если реактивный момент воспринимается карданной трубой, то при наличии тягового усилия на колесе картер ведущего моста работать на скручивание не будет, а при торможении будет скручиваться вся средняя часть моста между тормозными дисками. [c.97]

ПУСКОВЫХ сопротивлений 414 — Торможение динамическое 415 — Характеристики 414 - смешанного возбуждения металлургической серии МП — Характеристики 414 Двигатели реактивные—Цчклы 55 [c.537]

Требования к пассажирским самолетам. Для транспортных и пассажирских реактивных самолетов, летающих на больших высотах, важное значение имеет возможность быстрого снижения в область средних высот полета в случае самопроизвольной разгерметизации кабины самолета, опасной для жизнеобеспечения пассажиров. Для быстрой потерн высоты уменьшают тягу двигателя до минимальной, увеличивают скорость самолета до предельной и используют все имеющиеся на самолете средства торможения (интерцепторы, воздушные тормоза, выпуск шасси и др.). Но при быстром снижении резко падает давление в кабине, воздух в ней становится пер енасыщенным водяными парами, в результате на несколько секунд образуется туман, затрудняющий выдерживание и контроль режима полета на снижении вблизи предельной скорости и числа М полета. [c.57]

В 1953 г. Г. Г. Черный решил чрезвычайно важную для описания работы сверхзвуковых воздухозаборников задачу об устойчивости течения в канале со скачком уплотнения, замыкающим сверхзвуковой поток. Ее актуальность определялась необходимостью организации эффективного торможения сверхзвукового потока в канале воздухозаборников воздушно-реактивных двигателей. Это предполагало расположение скачка вблизи минимального сечения канала, где число Маха потока слегка превышает единицу. Согласно уравнениям квазиодно-мерного течения, при фиксированном давлении на выходе из канала стационарный скачок может располагаться как до так и после минимального сечения. Наличие двух стационарных решений, близость числа Маха перед скачком к единице, а его положения — к минимальному сечению обусловили необходимость анализа устойчивости такого течения. Г. Г. Черный показал, что при отсутствии отражения возмущений от выхода из канала течение со скачком в расширяющемся канале устойчиво, а в сужающемся неустойчиво. Им же установлена возможность стабилизации потока с помощью перфорированных стенок и присоединенных объемов. [c.12]

Исследование акустических характеристик струйного шумоглушителя проводилось на модели сужающегося сопла с диаметром выходного сечения 71.5 мм. Вдув осуществлялся на срезе сопла с помощью шести насадков, равномерно расположенных по окружности с центром на оси сопла. Выходные сечения насадков находились на кромке сопла. Углы между осями насадков и направлением радиуса (а) или осью струи (Р) были одинаковы для всех насадков и варьировались в пределах 0° -г 90°. Во время экспериментов измерялись полное давление и температура Т 1 перед соплом, полное давление и температура перед насадками и Т 2, расход воздуха через сопло 6 1 и через насадки 6 2- Здесь и далее нижние индексы имеют следующий смысл 1 — соответствует параметрам реактивной струи на срезе сопла 0 — неизменным параметрам струи (в отсутствие вдува) 2 — параметрам вдуваемого газа — параметрам торможения а — параметрам окружающей среды. Верхний индекс 0 — соответствует безразмерным параметрам. Температура всюду в К. Акустические параметры измерялись с помощью аппаратуры фирмы Брюль и Кьер . Микрофоны устанавливались на расстоянии 3 ж от среза сопла в направлениях. [c.472]

Напряжение Ug, снимаемое с сопротивления R , может изменяться по фазе. Это обусловлено применением синхронного реактивного электродвигателя, ири торможении которого увеличивается активная составляющая его тока, одновременно реактивная составляющая — умеиьпшется. тока, потребляемого двигателем, тока меняется существенно, это [c.159]

Наиболее распространенный способ сброса кинетического мо-хмента заключается в том, что на время торможения маховиков включают реактивные сопла. Система разгрузки может представлять собой полностью самостоятельную систему угловой стабилизации или образованную из основной системы только заменой исполнительных органов. [c.62]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...