Расчет теплопередачи в конструкци

РАСЧЕТ ТЕПЛОПЕРЕДАЧИ В КОНСТРУКЦИИ [c.131]

Полученное таким путем решение успешно используется при расчетах теплопередачи в топках паровых котлов различных конструкций в широком диапазоне изменения основных режимных параметров топочного процесса. [c.238]

На 10 блоках 300 МВт, использующих экибастузский уголь, плотные ширмы выработали ресурс и требуют замены. Рассмотрим эффект их замены на ширмы разреженной конструкции. В качестве базы для сравнения принимаем плотные ширмы прежней конструкции. Для них масса обогреваемой части 59,2 т, средний срок службы до замены 7000 ч. Расчеты теплопередачи в разреженных ширмах показывают, что из-за повышения тепловой эффективности длина обогреваемой части ширм снижается на 40 %, что соответствует массе новых ширм 35,5 т. Кроме того, расчетом показано, что в разреженных ширмах максимальная температура металла труб снижается на 10 °С, что должно повысить их срок службы с 10 до 14 лет. При этом уменьшится число вынужденных остановов из-за повреждения ширм, однако вследствие недостаточности исходных данных эта составляющая эффекта не учитывается и идет в запас . При необходимости замены старых ширм расходы на их демонтаж и ликвидная стоимость одинаковы в базовом и новом вариантах и далее не учитываются. Исходные данные для расчета представлены в табл. 17.1. [c.305]

Температурное состояние стенки с теплоизолирующим покрытием в стационарных условиях определяется расчетными соотношениями теплопередачи. Однако чаще эту задачу приходится решать для нестационарных условий. В этом случае задача расчета состоит в том, чтобы выбрать такую толщину покрытия, которая при известном времени работы конструкции не допустит перегрева рабочей стенки. [c.468]

При проведении технических расчетов наиболее часто встречаются два вида задач, связанных с регулированием процесса теплопередачи. Одна задача связана с необходимостью уменьшения количества передаваемой теплоты (тепловых потерь), т. е. необходимостью введения в конструкцию трубопровода тепловой изоляции. Другая задача связана с необходимостью увеличения количества передаваемой теплоты, т. е. интенсификацией теплопередачи. [c.103]

В проверочном расчете эскизной проработки конструкции не потребуется, однако и здесь необходимо сначала задаться производительностью испарителя или коэффициентом теплопередачи, а затем сравнить эти значения с расчетными только в том случае, если принятые и расчетные значения /) сп и к соответственно совпадут, их можно считать достоверными. [c.375]

Выбор оптимального варианта конструкции обеспечивается совместным решением уравнений теплопередачи, материального и теплового балансов и уравнений гидравлики. Основное допущение, которое мы делаем, состоит в том, что теплофизические характеристики теплоносителей и применяемых материалов незначительно меняются с изменением температуры, поэтому расчет ведется по их средним значениям. При существенном изменении этих характеристик теплообменник по ходу теплоносителей следует разбить на несколько расчетных участков (секций) с такими температурными интервалами, внутри которых возможен расчет теплопередачи по средним значениям. [c.179]

Расчеты температурных полей применительно к реальным многослойным аэродромным покрытиям показали, что характер теплопередачи в слоистой конструкции качественно изменяется в момент появления зазора между слоями. При этом температура поверхности покрытия повышается на 6-8 °С. Одновременно наблюдается увеличение средней температуры и некоторое снижение градиента температур в верхнем слое покрытия. Это соответствует физической картине теплопереноса, когда наличие воздушной прослойки, служащей своего рода изоляцией, препятствует распространению температуры в нижележащие слои, в результате чего интенсивнее происходит прогрев верхнего слоя по сравнению с покрытием, в котором отсутствует воздушная прослойка. [c.314]

Теплотехнический расчет ограждающих конструкций, выбор толщины ограждающих конструкций или их теплоизоляционного слоя производят в соответствии с указаниями СНиП П-3-79 Строительная теплотехника. Нормы проектирования . При этом учитывают указания по экономии тепловой энергии, предписывающие повышать расчетное сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций, стен и кровли в 1,1—2 раза в зависимости от конструктивного исполнения. [c.159]

К этому типу подогревателей относятся регенеративные подогреватели высокого давления, выпускаемые в настоящее время Таганрогским котельным и Калужским турбинным заводами. Конструкции этих подогревателей предопределяют работу со значительными скоростями пара вдоль трубных пучков, что сильно интенсифицирует теплоотдачу от конденсирующегося пара к трубам. Методика расчета коэффициента теплопередачи в этих подогревателях в принципе не отличается от методики, рассмотренной выще, но расчетные формулы применяются иные, учитывающие скорости потока вдоль поверхности нагрева. [c.172]

Значительно упрощается решение задач теплопередачи в частном случае при стационарных условиях. Стационарные условия теплопередачи характеризуются постоянством температуры среды во времени, при этом постоянной оказывается и величина теплового потока. Действительные условия теплопередачи далеки от стационарных, так как в натуре происходят колебания температуры наружного и внутреннего воздуха, а следовательно, и колебания величины теплового потока, проходящего через ограждающие конструкции зданий. Однако в некоторых случаях с точностью, допустимой в практических расчетах, можно считать теплопередачу через ограждающие конструкции стационарной. При этом температура воздуха в здании принимается осред-ненной за некоторый период времени (например, за сутки), а для наружной температуры устанавливается некоторое расчетное ее значение исходя из климатических условий данной местности и массивности ограждения. По стационарным условиям теплопередачи определяются потери тепла зданием для установления требуемой мощности системы отопления, необходимые теплозащитные качества наружных ограждений, распределение температуры в ограждении и пр. [c.13]

Большинство наружных ограждений зданий представляет собой плоские стены, т. е. параллельные плоскости, ограждающие здание с обеих сторон. Поэтому в дальнейшем все изложенное будет относиться к 1 плоских стен неограниченного протяжения, т. е. к участкам их, достаточно удаленным от проемов или мест примыкания к другим ограждающим конструкциям. Расчет теплопередачи ограждений, имеющих выступы или углы, или в местах примыкания их к другим ограждениям делается на основании построения их температурных полей, о чем сказано далее. Своды или стены, имеющие в плане круговое очертание, имеют обычно настолько большие радиусы кривизны, что их можно рассматривать как плоские стенки. [c.33]

В рамках новой теории проектирование и расчет установок, в которых процессы теплопередачи нелинейны, на порядок проще. Это упрощение позволяет значительно расширить возможности оптимизации конструкций, предсказать режимы работы установок, модифицировать и усовершенствовать установки с неоптимальными характеристиками и понять режимы работы реальных установок. [c.64]

В теплопередаче современных конструкций окон, витрин, витражей решающую роль играет характер течения воздушных масс в различных полостях, и учет в теплотехнических расчетах их характеристик становится необходимым. [c.99]

Таким образом, проведенные экспериментальные исследования теплозащитных качеств ограждений в климатических камерах и натурных условиях позволяют установить общие теплотехнические свойства конструкции. Однако эти исследования — дорогостоящие, длительные и трудоемкие. Более оперативные методы оценки теплозащитных качеств ограждений — расчеты плоских температурных полей по различным сечениям конструкций. Точное определение сопротивления теплопередаче неоднородных ограждающих конструкций, выявление влияния теплопроводных включений в конструкции, теплового режима заполнений оконных проемов на температуру внутренней поверхности ограждений и другие подобные вопросы основаны на знании их температурных лолей. [c.136]

При расчете напряжений в выступах диска часто ограничиваются определением средних растягивающих напряжений от центробежных сил (в том числе и от лопаточной нагрузки), а в ряде случаев дополняют их оценкой напряжений от смятия на контактных поверхностях и условных изгибных напряжений в зубчиках, задаваясь равномерным распределением напряжений по зубцам. Однако в действительности картина напряженного состояния в выступах диска значительно сложнее. Существенные усложнения напряженного состояния происходят вследствие концентрации напряжений в пазах, неравномерного засорения монтажных зазоров, различия в коэффициентах линейного расширения металла лопаток и дисков, изгиба в осевом направлении под действием осевого градиента температур и, наконец, вибрационных напряжений, возбуждаемых от колеблющихся лопаток. Дополнительные напряжения в диске могут возникать в случае анизотропии механических и физических свойств материала. В зависимости от конструкции диска и условий работы ГТУ соотношения между действующими в разных местах диска напряжениями существенно меняются в некоторых местах дисков максимальными являются радиальные напряжения, в других -тангенциальные. Резкие пуски и остановы машины вызывают иногда столь значительные термические напряжения, что они преобладают над напряжениями от центробежных сил. При работе на пылевидном топливе засоряются монтажные зазоры в пазах дисков, в результате чего меняются условия теплопередачи от лопаток к дискам, а также жесткость закрепления лопаток. Все это влияет на напряженное состояние диска. [c.24]

Расчеты, проводимые для определения значений D n и коэффициента теплопередачи к при определенных режимах, являются проверочными. При проектировании нового типоразмера испарителя необходимо провести конструкторский расчет. В таком расчете первоначально задаются значениями к, определяют размеры греющей секции и проводят эскизную проработку конструкции, после чего (так же как в проверочном расчете) устанавливают значение коэффициента теплопередачи. Если расчетное значение Кр совпадает с принятым или отличается от него не намного, тепловой расчет на этом заканчивается. В противном случае расчет повторяется по новому значению коэффициента теплопередачи. Расхождения между принятыми и расчетными значениями можно считать допустимыми, если они не превышают 5—8%. [c.375]

До сих пор мы говорили об изоляционных свойствах отдельных материалов. Но когда материал наносится на объект, то вследствие примесей и способа нанесения изоляционные свойства материала меняются. В этом случае правильное представление об изоляции дает не коэффициент теплопроводности материала, а коэффициент теплопроводности всей конструкции в целом, который для практики имеет большее значение. Приближенно коэффициент теплопроводности конструкции определяется расчетным путем. Однако точное его значение можно определить лишь путем опыта. Последнее можно сделать как в лаборатории, так и в промышленных условиях. Для расчета тепловой изоляции применяются обычно формулы теплопередачи, которые подробно были рассмотрены выше все сказанное там относительно их упрощений полностью сохраняет силу и здесь. При расчете изоляции следует придерживаться следующего порядка. Сначала устанавливаются допустимые тепловые потери объекта при наличии изоляции. Затем выбирают сорт изоляции и, задавшись температурой на поверхности изоляции, определяют среднюю температуру последней по которой определяется соответствующее значение коэффициента теплопроводности Я з. При расчете изоляции термическим сопротивлением теплоотдачи от горячей жидкости к стенке и самой стенки можно пренебречь. Тогда температуру изолируемой поверхности можно принять равной температуре горячей жидкости. Зная температуры на внутренней и внешней поверхностях изоляции и коэффициент теплопроводности, определяют требуемую толщину изоляции б з. После этого производится поверочный расчет и определяются значения средней температуры изоляционного слоя и температуры на поверхности. Если последние от предварительно принятого значения отличаются существенно, то весь расчет повторяют снова, задавшись новым [c.217]

В связи с этим появилась необходимость разработать методы расчета пластмассовых корпусов на теплопередачу и конструктивные приемы, которые могут быть использованы при замене металлических конструкций пластмассовыми. [c.231]

Величины Rq для наружных стен зданий определяются при проектировании специальным расчетом и для каждой местности должны иметь определенное значение во избежание охлаждения находящихся в помещении людей от холодных наружных стен. Однако величина Ro находится в большей зависимости от степени влажности конструкций чем больше влажность материала стены, тем меньше сопротивление теплопередачи ( о) и тем, следовательно, больше потери тепла. Вот почему увеличиваются потери тепла в первый год эксплуатации здания, когда идет процесс высыхания наружных стен. [c.14]

В нормативном методе теплового расчета котельных агрегатов [Л. 31] влияние загрязнения экранов на теплопередачу учитывалось введением условных коэффициентов загрязнения зависящих от рода топлива и конструкции экранов. Эти условные коэффициенты загрязнения были определены косвенным путем на основании опытных данных по суммарному теплообмену в топочных камерах и, естественно, не отражали реальных условий загрязнения. [c.181]

Недостаточная разработанность теории конденсации пара при наличии примеси посторонних газов приводит к тому, что теоретические соотношения, рассмотренные в гл. XV, служат главным образом для качественного анализа конструкции конденсатора. Практический же расчет ведут обычно на основании опытных данных об общем коэффициенте теплопередачи. При этом следует иметь в виду, что эти данные справедливы только при нормальной работе эжекционной установки, откачивающей из конденсатора паровоздушную смесь. [c.443]

Книга начинается введением, в котором поясняются принципы работы тепловой трубы, описываются типы труб и области их применения. Затем следует подробное изложение теории тепловой трубы, конструкции и изготовления. Построение изложения теории тепловой трубы позволяет в процессе анализа тепловой трубы параллельно осветить фундаментальные законы термодинамики, теплопередачи, механики жидкости и материаловедения. Для удобства решения задач инженерами-практиками разработана методика расчета, в которой обобщена вся необходимая теоретическая информация. Кроме того, достаточно подробно обобщена обширная исследовательская информация. Наконец, описаны применяющиеся в настоящее время способы и технология изготовления тепловых труб. В последней главе описаны существующие и перспективные области применения тепловых труб в энергети-..ческих системах. Этот материал будет полезен инженерам, архитекторам и строителям, занимающимся вопросами экономии энер- [c.7]

В книге изложены теоретические основы печной теплотехники характеристики промышленного топлива, расчеты процессов его горения и основы теории горения, механика газов, теплопередача и закономерности процесса сушки. Приведены сведения об огнеупорных материалах, а также рассмотрены элементы конструкций и конструкции топливных н электрических печей различного технологического назначения, применяемых на машиностроительных заводах. Приведены примеры полного расчета печей и их отдельных элементов. [c.2]

Разнообразие компоновок и конструкций поверхностей нагрева, их обтекания газовым потоком, загрязнения поверхностей, неравномерность скоростей и температур газов нередко вызывают заметное отклонение реальных значений коэффициента теплопередачи от полученных расчетом по нормам, составленным на основании лабораторных исследований и обобщения промышленных экспериментов на других котлах и топливах. Поэтому исследование теплопередачи конвекцией и излучением в поверхностях нагрева котла должно иметь своей конечной целью определение коэффициента тепловой эффективности данной поверхности нагрева [c.55]

Рассмотренная установка имеет очень высокие показатели тепловой и общей экономичности. Удельный расход теплоты здесь составляет 164 кДж/кг. Столь низкий расход теплоты связан прежде всего с тем, что в схеме применена 15-ступенчатая испарительная установка с испарителями кипящего типа при температурных напорах в каждом испарителе, равных примерно 4° С. Столь небольшие температурные перепады могли быть приняты потому, что здесь используются испарители с падающей пленкой, греющие секции которых изготовляются из профилированных с двух сторон труб из алюминиевой латуни, в связи с чем коэффициенты теплопередачи оказались сравнительно высокими [от 4800 до 8400 Вт/(м -К)]. При применении распространенных на электрических станциях конструкций испарителей с трубами из углеродистых сталей, коэффициенты теплопередачи на которых в рассматриваемых условиях невелики [до 1500 Вт/(м -К)], такое решение, очевидно, оказалось бы неэкономичным. Оптимальное число ступеней, определенное из технико-экономических расчетов, при этом окажется значительно ниже и удельный расход теплоты увеличится. Однако следует иметь в виду, что при равном числе ступеней на комбинированной установке удельный расход теплоты будет все же всегда ниже, чем на обычной, так как здесь осуществляется весьма экономичный многоступенчатый регенеративный подогрев воды, поступающей в испарители. [c.194]

Расчеты, проводимые для определения значений и коэффициента теплопередачи к, являются проверочными. При проектировании нового типоразмера испарителя необходимо провести конструкторский расчет. В таком расчете первоначально задаются значениями к, определяют размеры греющей секции и проводят эскизную проработку конструкции, после чего (так же как в проверочном расчете) устанавливают значение коэффициента теплопередачи. Если расчетное значение совпадает с принятым или отличается от него ненамного, тепловой расчет на этом заканчивается. В противном случае [c.275]

До последнего времени в практике конструкторских бюро при расчете конденсаторов и водоподогревателей был очень распространен расчетный график (см. фиг. 82). В дополнение к приведенной оценке этого расчетного графика ( 32) необходимо указать, что полученная зависимость коэффициента теплопередачи к от скорости и температуры воды не отображает значительного влияния (подтверждаемого опытами) режима работы конденсатора на коэффициент теплоотдачи со стороны пара а и на коэффициент теплопередачи к. Исследования ВТИ показали также, что влияние на коэффициент теплопередачи температуры воды оказалось преуменьшенным, а влияние скорости воды (при низких температурах) — преувеличенным. Поэтому от использования графика Метро—Виккерс для расчета конденсаторов (и других теплообменников) следует отказаться. На основе проведенных ВТИ и другими организациями испытаний и анализа опытных данных с целью выявления зависимости среднего по всему конденсатору коэффициента теплопередачи от различных факторов в 1951 г. Л. Д. Берманом предложена для современных конструкций конденсаторов следующая формула [c.233]

Расчеты изоляции заключаются обычно в проверке коэффициента теплопередачи через слой изоляции, если выбран изоляционный материал, задана толщина его слоя и намечена строительная конструкция. [c.183]

Для наружных ограждающих конструкций зданий сопротивление теплопередаче Ра следует уточнять путем экономического расчета в соответствии с указаниями СНиП П-А.7-7)1. [c.335]

При поверлчном расчете известны конструкция теплообменника и начальные параметры теплоносителей. Необходимо рассчитать конечные параметры, т. е. проверить пригодность теплообменника для имеющихся условий. Сложность расчета заключается в том, что уже в самом его начале необходимо знать конечные температуры теплоносителей, поскольку они входят как в уравнение теплового баланса, так и в уравнение теплопередачи. При средней температуре, которую [c.128]

Известно [68], что при 2/ 1 1,8 в инженерных расчетах теплопередачу через цилиндрическую стенку можно считать по формуле плоской стенки. Для дымовых труб всегда d2ldi< l,S, и потому теплопередача в дальнейшем рассматривается на примере расчета многослойной плоской стенки при стационарном тепловом режиме с линейным распределением по толщине конструкции. В отдельных случаях, например для газоотводящих труб маневренных ТЭС, будет наблюдаться нестационарный тепловой режим, распределение температур внутри стенок будет соответствовать кривым второго порядка, а решение задачи теплопередачи в трубе становится более сложным [71]. [c.120]

На основе опыта крупнопанельного домостроения в Москве показаны теплофнзические и звукоизоляционные качества ограждающих конструкций зданий повышенной этажности и строительных матерна- чов для них. Даны рекомендации по дальнейшему их улучшению. Приведены результаты экспериментальных исследований теплофизических и влажностных характеристик и долговечности теплоизоляционных полимерных материалов, а также теплоусвоения различных типов покрытий полов и теплопередачи в заполнениях оконных проемов. Изложены методика и универсальная программа расчета температурных полей сложных сеченнй. чегкпх ограждающих конструкций. Приведены результаты исследований их звукоизоляции. [c.2]

Конкретные расчеты эквивалентной теплопроводности для вертикальных и горизонтальных воздушных прослоек в зависимости от их толщины и температурных перепадов были выполнены К- Ф. Фокиным [45]. Эти результаты до сих пор находят широкое применение в теплотехнических расчетах окон и других ограждений с воздушными полостями и отражены в различных руководствах, в частности в СНиП П-А. 17-71 [35]. Отечественными исследователями в области строительной теплофизики накоплен весьма обширный материал по теплотехническим характеристикам ограждений и светопрозрачных конструкций, теплопередача в которых в значительной мере определяется конвективным теплообменом. В работах К- П. Копылова, Г. К- Авдеева, Э. М. Литинского и других представлены результаты систематических исследований конкретных типов окон, балконных дверей и других крупноразмерных светопрозрачных конструкций, полученные на основе теплотехнических испытаний в климатических камерах или из на- [c.98]

Теплота передается через ограждающие конструкции помещений, а также во всех непрерывно действующих нагревательных приборах — котлах, печах, водо- и воздухоподогревателях, сушилках, пропарочных камерах и других теплообменниках. Расчет теплопередачи заключается обычно в определении количества теплоты, которая передается в единицу времени между теплоносителями через стенку, разделяющую их. Может рассматриваться и обратная задача — определение требуемой площади поверхности стенки между жидкостями для передачи заданного количества теплоты от.горячего теплоносителя к холодному. Попутно с этими основными задачами при конструировании ограждений, разделяющих горячую и холодную жидкости (стенки печей, барабанов, кипятильных труб котла и т. п.), рассчитывают температуры на поверхности каждого слоя ограждения, с тем чтобы рабочая температура материала не превышала максимально допустимое для него значение. [c.274]

Оптимальное проектирование ПГ требует проведения большого количества вариантных расчетов, в результате которых должны быть получены как интегральные характеристики (общая поверхность теплопередачи, металлоемкость, гидравлические сопротивления), так и некоторые локальные характеристики (распределения плотности теплового потока, температуры, паросодержания, возможные амплитуды пульсаций температуры и т. д.). Поэтому достаточно полный анализ конструкций не может быть проведен без применения современной вычислительной техникп и без создания соответствующих математических моделей. [c.194]

Помимо способов увеличения производительности и экономичности, характерных для сушильных устройств, следует применять, и общие методы рационализации. К ним относятся перевод сушилок с периодического действия на непрерывное, позволяющий одновременно полностью их механизировать и автоматизировать по простой схеме стабилизации процесса вместо программного управления выполнение ограждающих конструкций (стен, потолка, дверей) из малотеплолроводных, неувлажняемых материалов. В отдельных случаях могут быть применены в качестве тидроизоляторов пластмассовые покрытия, обшивка внутренних поверхностей алюминиевыми листами, и т. п. Важное значение имеет применение теплоизоляционных материалов и конструкций с таким расчетом, чтобы общий коэффициент теплопередачи ограждения не превышал 0,5 вт/м град. [c.140]

Поверочные расчеты теплообменников основаны на совместном решении уравнений теплового баланса (2.2), (2.3) и уравнения теплопередачи (2.1). Конструкция теплообменника и поверхность теплообмена F являются в этом случае известными. Поверочные расчеты теплообменников, как правило, поинтервально-итерационные. В частности, на основе интераций определяется коэффициент теплопередачи k. [c.106]

Одной из особенностей созДаМия Но ых конструкций современных ракет является неразрывная связь проектирования с аэродинамическими, температурными, динамическими и прочностными расчетами. Инженер, специализирующийся в области ракетостроения, должен уверенно ориентироваться в теоретических основах и практических методах всех этих расчетов. В настоящее время имеются учебники, учебные пособия и монографии, в которых достаточно полно, строго и доступно изложены вопросы аэродинамики, теплопередачи, динамики применительно к ракетостроению. Поэтому в настоящем учебнике было решено ограничиться только вопросами, непосредственно связанными с прочностными статическими расчетами конструкции ракет. [c.4]

Для удобства при тепловых расчетах вводят понятие теплового сопротивления. Тепловое сопротивление мож- но определить как свойство данного тела, конструкции препятствовать теплопередаче. Измеряют тепловое сопротивление отношением приращения температуры тела к мощности потерь следовательно, тепловое сопротивление, обозначаемое будет иметь размерность град вт. Зная тепловые,сопротивления диодов и тиристоров, можно определить их нагрев в зависимости от нагрузки и интенсивности охлаждения. Таким образом, температурный перепад А9(р-п)дл 1выражается произведением [c.50]

Выбор закона теплообмена очага пожара со строительными конструкциями в условиях объемного пожара зависит от ориентации строительных конструкций относительно очага и стадий объемного пожара. При определении огнестойкости конструкций выделяются две ориентации основных строительных конструкций горизонтальные и вертикальные несущие и ненесущие конструкции. Ориентация строительных конструкций определяет характер теплового и гидродинамического взаимодействия их с очагом пожара. Характер теплообмена зависит от оптических характеристик газовой среды, определяюш,ей процесс переноса лучистой энергии. Процесс сложного теплообмена в условиях оптически прозрачной и оптически плотной газовых сред в условиях пожара подробно рассмотрен в гл. 4 и 3. Основной областью применения моделирования на уровне усредненных параметров являются практические задачи, характерные для развитой стадии объемных пожаров. Основным процессом переноса тепла для объемных пожаров является сложный теплообмен в оптически плотных газовых средах. Эти процессы характерны для газовых сред с критерием Ви>1, что соответствует определенным значениям температур в очаге пожара 7 >Гви=1. При значении Ви<1, что соответствует значениям температур 7 < <Гец=1, процесс сложного теплообмена является аддитивным относительно лучистой и конвективной составляющих. Поскольку расчет температурного режима пожара начинается с нормальных условий, когда Г<7 ви=1, то в начальные моменты времени основные законы для оптически плотных сред применять нельзя. В начальной стадии пожара, ограниченной временем 0модель оптически прозрачного газа, и в развитой стадии пожара используется модель оптически плотного газа при значениях Т> >7 ви=1. Между этими двумя режимами теплопередач существует переходная область, связанная с конечными скоростями перехода режимов теплопередачи из одного в другой. По значению среднеобъемной температуры переходная область лежит в диапазоне зна-чснии температур Т исп <7 <7 ви=1. Используя линейную экстраполяцию изменения коэффициента теплообмена в переходной области горения, его можно определить как [c.235]

Согласно расчета пластинчатого холодильника (секция № 4) для тепловоза ТЭ-50 весовая скорость воздуха в узком сечении составляет 11,05 кг/м -сек, аэродинамическое сопротивление Ар = = 35,9 мм вод. ст. и коэффициент теплопередачи/с= 112 ккал1м ч°С. При той же весовой скорости воздуха для серийного радиатора к = 69, а для радиатора с гофрированным оребрением к = 66. Таким образом, коэффициент теплопередачи пластинчатого теплообменника на 63—70% больше, чем в радиаторных конструкциях. Что же касается аэродинамического сопротивления серийного радиатора, то оно равно 33 мм вод. ст., т. е. всего на 8% меньше, чем для пластинчатого, а для радиатора с гофрированным оребрением Др = 55, т. е. на 53% больше, чем для пластинчатого. [c.73]

Из сказанного выше нетрудно понять, что в типовых конструкциях лароводя ных подогревателей из-за леиспользоваиия скоростного эффекта пара их коэффициенты теплопередачи остаются сравнительно небольшими. Основная причина этому заключается в том, что при расчетах пароводяных аппаратов для определения коэффициента теплопередачи широко используется график, в котором влияние скорости пара не учитывается поэтому и конструкторы при расчетах скорости истечения пара не придавали значения, а ограничивались лишь влиянием скорости воды и ее температуры, вводя соответствующие поправки на диаметр трубок. [c.131]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...