Коэффициент внутренний насоса

В реальных установках с тепловыми насосами коэффициент преобразования всегда меньше теоретического, так как, с одной стороны, цикл теплового насоса может не совпадать с циклом Карно, а с другой стороны, в цикле имеются потери от внутренней необратимости. [c.565]

Объем полости насоса и трубопровода V = 5 см модуль упругости жидкости ж=1,5-10 H/ м скорость плунжера Уп=1 м/с диаметр плунжера dn = 8 мм длина трубопровода /.= 100 мм внутренний диаметр трубопровода d = 2 мм эквивалентная длина форсунки 1 = 2 мм диаметр сопла форсунки d = 0,4 мм коэффициент гидравлических потерь системы форсунка —трубопровод, приведенный к диаметру сопла =1,5. Плотность топлива р = 850 кг/м . [c.159]

Практикой установлены некоторые, очень широкие, интервалы допустимых значений коэффициента б для различных типов машин. Например, для насосов — от 1/5 до 1/30, для двигателей внутреннего сгорания — от 1/80 до 1/150 и т. д. [c.94]

С ростом энергетической эс х )ективности остальных агрегатов теплоэнергетического оборудования эффективный КПД ПТУ возрастает. Поэтому учет влияния степени внутренней необратимости рабочих процессов циркуляционного насоса и теплообменного оборудования на т).,ф ПТУ в целом может осуществляться посредством введения в уравнения модели первого уровня коэффициентов 1 1н и а, численные значения которых определяются за пределами двухуровневой оптимизации. [c.46]

Даже в том случае, если бы процессы в тепловом двигателе и в тепловом насосе протекали внутренне обратимо, то и тогда коэффициент преобразования понижающего термотрансформатора был бы ниже предельного значения, определяемого уравнением (7-4), вследствие необратимости процесса теплопередачи от источников тепла к рабочим телам теплового двигателя и теплового насоса. [c.189]

Внутренний и общий коэффициент полезного действия гидростатической машины. На рис. 1.40 приведены данные по внутреннему к. п. д. насоса НД-5. Из графиков следует, что механические и гидравлические потери являются сложной функцией оборотов насоса, давления и производительности. Из рис. 1.40, а следует, что с увеличением оборотов и уменьшением давления падает. [c.73]

Величины вносятся в эти таблицы в функции внутреннего передаточного отношения i=T] турбины и насоса и подсчитываются с использованием коэффициента мощности, определяемого по характеристике муфты. [c.268]

Для более подробного анализа работы станции часто приходится анализировать ночные режимы работы с минимальными электрическими и тепловыми нагрузками. Для теплофикационных турбин характерными являются три режима максимальный зимний, средний зимний и летний режим со средней нагрузкой горячего водоснабжения. Для турбин Т-100-130 и Т-175-130 интерес представляет режим при максимальных теплофикационных отборах турбин. Включение трубного пучка в конденсаторе дает возможность сократить потери теплоты в конденсаторе турбины, исключить расход электроэнергии на работу циркуляционных насосов и получить дополнительно от турбин от 10 до 36 МВт теплоты на базе потока пара, проходящего в конденсатор турбины. При этом режиме последние ступени турбины работают при повышенном давлении в конденсаторе, так как в трубный пучок подается обратная сетевая вода при температуре 50-—70° С. При этом необходимо учесть снижение внутреннего относительного к. п. д. последних ступеней турбины, а также изменения в работе сетевых подогревателей турбины в связи с подогревом сетевой воды в трубном пучке. Необходимые данные для расчета могут быть получены на основе промышленных испытаний турбин с включенным трубным пучком в конденсаторе. При проектировании новых типов турбин приходится предварительно определять расход пара по аналитическим формулам например, для турбины с двумя регулируемыми отборами с учетом коэффициента регенерации — по формуле [c.82]

Коэффициент 2р = 2 внутренний к.п.д. насоса т],, = 0,7, механический к.п.д. насоса г , = 0,98 коэффициент трения >1,тр = 0,03, отношение 5 // = = 0,166. Скорость воды Шр = 1,5 м/с, удельные затраты, вызванные работой насоса на номинальном режиме, Сн1 = 28,68 руб/кВт-год эти затраты газовой турбины Срн = 28 руб/кВт-год. [c.229]

Стендовые испытания торцовых уплотнений погружного электродвигателя типа ПЭД, применяемого в механизмах при добыче нефти из скважин, проводили при скорости скольжения 7,5 м/с, частота вращения 3000 мин , давление 0,2 МПа. Во внутренней камере уплотнения находилось масло МС-20, снаружи — соленая вода. Перепад давлений 0,2 МПа. После 2000 ч работы износ пары трения составлял 0,027 мм. Аналогичные результаты получены при стендовых испытаниях торцовых уплотнений насосов ГНОМ 100-25, применяемых для откачки воды. Уплотнения испытывали на границе жидких сред масло МС-20 — глинистая вода без перепада давлений при скорости скольжения 7,1 м/с и давлении 0,3 МПа. Средний суммарный износ пары трения за 500 м пути составил 0,01 мм, а коэффициент трения 0,082. .. 0,095. [c.294]

Опытом установлено, что каждый тип насоса имеет свое характеристическое значение этого коэффициента, причем его величина зависит от конструкции насоса и вида входного канала, по которому жидкость поступает в рабочую камеру, а также.от динамического состояния жидкости перед этой камерой. Так, например, значение коэффициента k может быть принято для шестеренных насосов с внутренним подводом всасываемой жидкости, равным примерно 0,25—0,3 для винтовых 0,3—0,4 для шестеренных с внешним зацеплением и лопастных 0,4—0,5 для поршневых 0,7-0,8. [c.95]

Отрыв потока жидкости или газа — одно из многих характерных свойств вязкого течения — весьма ван ное и сложное явление. При отрыве потока происходят потери энергии. При дозвуковой скорости внешнего течения, например течения около летательного аппарата, линия тока отклоняется, сопротивление растет, подъемная сила падает, и образуются обратное течение и застойная зона. В диапазоне трансзвуковых скоростей проблемы управляемости и прочности усложняются из-за отрыва потока. В случае внутреннего течения отрыв может явиться причиной ухудшения коэффициента полезного действия. Оптимальные характеристики различных гидромашин и гидромеханизмов, таких, как вентиляторы, турбины, насосы, компрессоры и т. п., могут быть предсказаны только при правильном понимании явления отрыва потока, так как отрыв происходит как раз перед достижением максимальной нагрузки (или в этот момент). Функционирование простейших и широко распространенных устройств, например кранов домашнего водопровода, также может зависеть от отрыва потока. [c.12]

Известны следующие параметры [ = 120 бар, <1 = 550° С р = = 110 бар, < =540° С Р1=90 бар р2=0,03 бар. Относительный внутренний к.п.д. турбины т)о,-=0,85 то же — насоса т]",- =0,90 механический к.п.д. т)м =0,96 к.п.д. электрогенератора т)г=0,97. Теплота сгорания топлива С =30 000 кдж кг. Коэффициент полезного действия парогенератора т]пг = 0,92. [c.172]

Даже в том случае, если бы процессы в тепловом двигателе и в тепловом насосе протекали внутренне обратимо, то и тогда коэффициент преобразования пони- [c.213]

Весьма перспективным представляется титан как конструкционный материал для установок по использованию геотермальных источников энергии. В работе [157] описана конструкция титановых теплообменников, в которых для подогрева служит горячая вода минеральных источников. Теплообменник выполнен в виде горизонтальной емкости (внутренний диаметр 0,35 м, длина 0,95 м) с титановым змеевиком (общая длина трубы 65 м, площадь нагрева 5м ). После 6 мес работы общий коэффициент теплопередачи был равен 1000—1200 ккал/(м -ч-°С). Из титана выполнены также детали вихревого насоса. Опыт эксплуатации подтвердил высокую коррозионную стойкость титана спустя 4—5 лет признаков коррозии не было обнаружено. [c.113]

Индикаторный к. п. д. всегда меньше термического, потому что он учитывает внутренние потери в двигателе трение в газе при расширении, теплообмен со стенками цилиндра и пр., эффективный к. п. д. меньше индикаторного, так как он учитывает дополнительно потери на трение в соприкасающихся поверхностях двигателя, на приведение в действие вспомогательных механизмов (топливного и продувочного насосов). Эти потери, суммарно называемые потерями на трение, характеризуются механическим коэффициентом полезного действия т [c.167]

Коэффициенты внутреннего сопротивления плоских кривоосных диффузоров постоянной длины (/д/6о = 8,3), наиболее часто встречающихся в многоступенчатых насосах, даны на диаграмме 5-21 в зависимости от угла расширения а для четырех значений относительного радиуса изгиба внутренней боковой стенки диффузора r b , равного ос 22,5 11,6 и 7,5. Эти данные получены Полоцким [5-69, 5-70] при установке диффузоров непосредственно за плавным входным коллектором, т. е. при /o/6q = 0. [c.205]

Сер — коэффициент внешних утечек насоса, см 1кг-сек] Сгр — коэффициент внутренних утечек насоса, см /кг-сек] Сет — коэффициент внешних утечек гидродвигателя, смЧкг-сек] [c.358]

В качестве примера солнечного водонагревателя открытого типа, использующего покрытие с высокой поглощательной способностью, можно привести подогрев воды в плавательном бассейне Мельбурна. В качестве гелио-приемника используется крыша-противень из металла, на который нанесено селективное покрытие с внутренней стороны приемник теплоизолирован. Такая конструкция позволяет повысить температуру поверхности на 37,8°С и нагревать воду, подаваемую насосом из бассейна, равномерно пускаемую по поверхности противня и затем направляемую снова в бассейн. Коэффициент полезного действия устройства 37—59%, а подогрев воды осуществляется до 32—37°С. [c.227]

Задача 3.41. На рисунке изображена система карбюратора двигателя внутреннего сгорания с ускорительным насосом для мгновенного обогащения топливной смеси. При резком открытии дроссельной заслонки 1 поршень 2 ускорительного насоса движется вниз. Под действием давления, возникшего под поршнем, открывается клапан 3 (клапан 4 закрыт) и топливо подается в диффузор карбюратора дополнительно, помимо основной дозирующей системы, состоящей из жиклера 5 и распылителя 6. Определить, во сколько раз увеличится подача топлива в диффузор, если в его горловине давление Рвак = 0,02 МПа расход топлива через основную дозирующую систему Q = 8 см /с диаметр трубопровода ускорительного насоса d = 2 мм коэффициент расхода клапана р = = 0,78 проходное сечение клапана Sk = 0,4 мм скорость движения поршня ускорительного насоса у = 0,1 м/с диаметр поршня D=10 мм высота Л = 20 мм радиальный зазор между поршнем и цилиндром 6 = 0,1 мм вязкость топлива v= 0,01 Ст, его плотность р = 800 кг/м . Потерями напора в трубопроводах пренебречь. Учесть утечки через щелевой зазор между поршнем и цилиндром, считая их соосными. [c.63]

Если же считать, что соблюдаются условия внутренней обратимости, но не выполняются условия внешней обратимости, и теплопередача между источниками и рабочими телами происходит при конечных разностях температур, то коэффициент преобразования может быть определен из рассмотрения прямого цикла а Ь с й а и обратного е 1 к 1 е (рис. (7-3). Теперь уже температуры Т и Т 2 и Т о относятся не к источникам, а к рабочим телам, совершающим циклы в тепловом двигателе и тепловом насосе эти температуры по-прежнему представляют собой среднепланиметрические в процессах сообщения и отнятия тепла. [c.189]

Исследование теплоотдачи по методу конденсации. На рис. 3-19 приведена схема рабочего участка, в котором обогрев опытной трубки производится 1конденсирующим-ся паром [Л. 3]. Рабочий участок представляет собой горизонтально расположенную трубу 1 с внутренним диаметром 10,2 мм и длиной 600 мм. В качестве после-дуемой жидкости применяется дистиллированная вода в условиях турбулентного движения. Вода подается из сборного бака большой емкости насосом через напорный бачок в рабочий участок. По выходе из рабочего участка вода поступает в уравнительный бачок, поддерживающий постоянное противодавление, а из него через измерительный сосуд снова попадает в сборный бак. Обогрев опытного участка трубы (Производится слегка перегретым водяным паром. Греющий пар подается в -кожух 2 с паровой рубашкой 8, (которым окружена опытная труба. iB нижией половине этого кожуха припаяно 11 перегородок 3, образующих 12 отсеков для сбора и отвода конденсата через штуцера 9. Для обеспечения отвода конденсата, образовавшегося на данном участке опытной трубы, в соответствующий отсек применяются специальные направляющие из тонкого листового материала, припаянные к поверхности опытной трубы и соединенные с перегородками. Длина отсеков различна. На начальном участке опытной трубы, где наблюдается значительное изменение коэффициента теплоотдачи, перегородки ставятся чаще. Расстояния между перегородками указаны на рисунке. [c.172]

ЧН15ДЗШ, ЧН15Д7 Высокая коррозионная к эрозионная стойкость в щелочах, слабых растворах кислот, серной кислоте любой концентрации при температуре более 323 К, в морской воде, в среде перегретого водяного пара. Имеет высокий коэффициент термического расширения, может быть парамагнитным при низком содержании хрома Насосы, вентили и другие детали нефтедобывающей, химической и нефтеперерабатывающей промышленности и армату-ростроения Немагнитные литые детали электротехнической промышленности. Вставки гильз цилиндров, головки поршней, седла и направляющие втулки клапанов и выпускные коллекторы двигателей внутреннего сгорания [c.193]

В качестве примера приведем некоторые марки лопастных насосов и их расшифровку 4К-6 — консольный насос, диаметр всасывающего патрубка 100 мм, коэффициент быстроходности л,=60 8КМ-12 —моноблок-насос консольного типа, диаметр всасывающего патрубка 200 мм, коэффициент быстроходности п =120 10М-8Х6 — многоступенчатый насос, диаметр всасывающего патрубка 250 мм, коэффициент быстроходности л,=80, шестиступенчатый 4Х-6Е-1—насос химический, горизонтальный, одноступенчатый с деталями проточной части из хромоникельмолибденовой стали и с мягким сальником, диаметр всасывающего патрубка 100 мм, коэффициент быстроходности л = =60 ЗХГВ-7Х2А-20-4—насос химический герметично-вертикальный, двухступенчатый с деталями проточной части из углеродистой стали, с мощностью электродвигателя 20 кВт и общим контуром циркуляции перекачиваемой жидкости в насосе и двигателе, диаметр нагнетательного патрубка 75 мм, коэффициент быстроходности л =70 ОП5-87 — насос осевой с поворотными лопастями, модель пятая, диаметр рабочего колеса 870 мм 20А-18ХЗ —насос артезианский, трехступенчатый, наименьший внутренний диаметр обсадной трубы (колонны) 500 мм, коэффициент быстроходности п ==180. [c.195]

Гидронасосы характеризуются объемной подачей, давлением, полезной мошностью и полным кпд. Объемная подача - это объем жидкости, подаваемой насосом в единицу времени. Давлением насоса называется приращение механической энергии, полученное каждой единицей массы жидкости, проходящей через насос, т.е. разность удельных энергий жидкости при выходе из насоса и при входе в него. Полезная мощность насоса - мощность, сообщаемая насосом подаваемой рабочей жидкости и определяемая произведением давления насоса и его подачи. Отношение полезной мощности к мощности, потребляемой насосом, называют коэффициентом полезного действия (кпд) насоса. Эта величина характеризует все потери в насосе, складывающиеся из объемных и гидромеханических потерь. Каждая из этих потерь характеризуется соответствующими кпд. Объемный кпд учитывает внутренние пе-ретечки жидкости из полости нагнетания в полость всасывания и наружные утечки из корпуса через зазоры. Механический кпд учитывает потери, возникающие при вращении и взаимном перемещении деталей насоса, гидравлический кпд - потери давления, возникающие при движении по внутренним каналам насоса. Полный кпд насоса равен произведению объемного, гидравлического и механического кпд. [c.37]

Корпуса муфт жестко (на шпонках) посажены на первичный вал. Конструктивно муфты второй (четвертой) передачи и заднего хода собраны в одном корпусе. На наружных шлицах корпусов муфт посажены стальные ведущие диски 8 (см.рис.108). Ведомые диски 7 установлены на подвижных шлицах ступиц первичного вала. Ведомые диски стальные, для повышения коэффициента трения снабжены металлокерамическими накладками. Для более интенсивного охлаждения нагретого масла на поверхности накладок нанесены спиральные и тангенциальные канавки. В картере 44 смонтирован привод двух обслуживающих насосов (шестереночного типа). Привод обоих насосов осуществляется от шестерни, выполненной совместно с входным валом 47 коробки передач. Крутящий момент от двигателя передается на входной вал 47 и далее через крышку 51 на насосное колесо 2 ГТ. Насосное колесо установлено на двух подшипниках 43 и 48. Турбинное колесо 50 через шлицевую ступицу связано с первичным валом 26 основного редуктора ГМКП. Между насосным и турбинным колесами помещен реактор. Реактор через муфты свободного хода связан с неподвижным валом 42. Муфты свободного хода роликового типа состоят из следующих деталей наружной обоймы 17, запрессованной в колесо реактора, роликов 18, пружины 20 и внутренней обоймы 19, установленной на шлицах вала реактора. Муфта свободного хода работает следующим образом при повороте наружной обоймы 17 по часовой стрелке (если смотреть со стороны турбинного колеса), что соответствует режиму гидромуфты, ролики 18 отжимаются от наклонной поверхности обоймы 17 и позволяют ей, а следовательно и колесу реактора сво- [c.177]

Оценка коэффициента отражения зеркала при скользящем падении может быть сделана на основании формул электромагнитной теории света, связывающих угол полного внутреннего отражения с концентрацией электронов в отражающем веществе. (Речь идет, разумеется, об электронах, принимающих участие в дисперсии.) Оказывается, что для данной длины волны критический угол возрастает как С — концентрация элексро-нов). Или, иначе говоря с увеличением С при данном угле падения можно наблюдать излучение с более короткой длиной волны. Из этих соображений следует, что в условиях скользящего падения выгоднее всего покрывать решетку платиной или золотом, для которых С велико. Наоборот, для углеводородов С мало, поэтому коэффициент отражения решетки уменьшается при осаждении на ее поверхности паров масла. Это заставляет считать более целесообразным применение ртутных диффузионных насосов, а пе масляных [23]. Рассчитанные по электромагнитной теории значения углов полного внутреннего отражения согласуются с экспериментальными данными. [c.133]

Известны следующие параметры р"1=12 МПа, "1=550 °С Р1=11 МПа 1= 540 °С Р1=9 МПа рг=40 гПа. Коэффициент полезного действия относительный внутренний турбины Т) о1=0,85, насоса Т1 о =0,90, механический Т1м=0,96, электрогенератора Т1т= =0,97. Теплота сгорания топлива СРв=30 ООО кДж/кг. Коэффицишт полезного действия парового котла т]п.к=0,92. [c.156]

Напыление покрытий из коррозионно-стойкой стали на шейки валов гидротурбин и насосов позволяет в несколько раз увеличить их срок слулйы. Молибденовые покрытия, наносимые на поверхности поршневых колец двигателей внутреннего сгорания и дизелей, снижают коэффициент трения в 2—3 раза и увеличивают ресурс работы цилиндров. Эти же покрытия наносятся на направляющие станин прецизионных металлообрабатывающих станков, особо ответственные и быстро изнашиваемые детали автомобилей (например, кольца синхронизаторов коробки передач) и на многие другие виды деталей, что существенно увеличивает срок службы трущихся пар. [c.235]

Потеря давления в трубопроводе пропорциональна, помимо коэффициентов трения, сопротивления и других характеристик трубопровода, квадрату скорости движения среды. Поэтому, если при принятой ранее скорости с потеря давления окажется недопустимой по условиям работы оборудования (котел—турбина) или вызовет повышенный расход энергии на транспорт (насосами питательной воды, конденсата и т. п.), то диаметр трубопровода должен быть соответственно увеличен. При детальных расчетах внутренний диаметр определяется технико-экономическим расчетом стоимости трубопроводов и расхода энерпии на транспорт среды, -изменяю- [c.106]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...