Типичность опыта

Рис. 7.15 иллюстрирует результаты типичного опыта при сушке белка в слое толщиной 10 мм. Теплопритоки сверху (/ — по показаниям датчика, 2 — по уравнению Стефана — Больцмана) и снизу (3, 4) при одинаковой температуре сеток (5) различаются за счет различной температуры поверхности продукта (6) и противня (7). Температуру поверхности продукта в опытах поддерживали на уровне 30...32°С для предотвращения необратимых изменений белка. Повышение температуры нижней поверхности до того же уровня указывает на окончание сушки. [c.169]

Результаты типичного опыта, демонстрирующие зависимость процента работающих колпачков от скорости фильтрации, даны на рис. 6- 3 fJI. 639]. Там же для сопоставления нанесена скорость минимального псевдо-ожижения (аУп.у). При средней по слою скорости газа несколько меньшей Wx, но близкой к ней (95%) нестабильность псевдоожижения проявлялась как неустойчивое временное выключение из работы то одних, то других колпачков, тогда как нри значительно меньших скоростях "фильтрации (0,8 ш ) многие колпачки не работали все время. [c.205]

Величины N и е могут быть определены опытным путем, исходя из температурного распределения в печи и стержне при отсутствии в последнем тока [3]. В типичных опытах значения е достигают 0,3 значения N колеблются от —3 до +3 град] А=30 град. [c.319]

При сортоиспытании так же, как и в любом другом полевом опыте, предъявляют два основных требования точность опыта и типичность опыта. [c.435]

Зависимость показателя преломления от освещенности обусловливает своеобразные и эффектные явления в условиях, типичных для двухлучевых интерференционных опытов. Пусть в толстой плоскопараллельной пластинке (рис. 41.3) лазерный пучок разделяется на два пучка, которые сводятся затем бипризмой Френеля в нелинейной среде /, например, в кювете с сероуглеродом. В области пересечения пучков можно наблюдать интерференционные полосы, однако непосредственно они нас не будут сейчас интересовать. Будем следить за освещенностью экрана ЕЕ, установленного на таком расстоянии, что на нем пучки уже не перекрываются. Если интенсивность пучков невелика, то на экране ЕЕ видны два пятна, показанные на правой части рис. 41.3 в виде заштрихованных кружков. При достаточно больших значениях интенсивности, на экране появляются два новых пятна, смещенные в направлении, [c.824]

В качестве примера определим возрастание энтропии при таком типично необратимом процессе, каким является адиабатическое расширение тела в пустоту (напомним, что адиабатическое расширение в пустоту составляет основной процесс в опыте Джоуля). Предположим для определенности, что расширяющимся телом является газ, который заключен в одной половине теплоизолированного сосуда с жесткими стенками. Другая часть сосуда, отделенная от первой свободно открывающейся адиабатической перегородкой, не содержит газа (рис. 2.23). [c.61]

Последовательность смены механических состояний типична для пластичных материалов и хорошо прослеживается при одноосном нагружении, например, при растяжении или сжатии образцов. При этом можно установить предел текучести от этого материала, а подвергая такому же испытанию образец из хрупкого материала, устанавливается предел прочности ов. Предел текучести для пластичного материала от и предел прочности ов для хрупкого материала являются предельными напряжениями этих материалов, т. е. опасными. Иное положение наблюдается при сложном напряженном состоянии. В этом случае предельное состояние зависит от соотношения величин главных напряжений 0 , 02 и 03. Большая сложность постановки опытов и чрезвычайно большое многообразие соотношений величин 0 , сгз и 03 не позволяют достаточно полно исследовать сложное напряженное состояние опытным путем. [c.91]

Как отмечалось выше, приближенная теория позволяет предсказать значения коэффициентов теплоотдачи при кипении в типичных для технических устройств условиях. Она не учитывает, например, специфику кипения на поверхностях с высокой степенью чистоты обработки, когда наблюдается очень крутая зависимость q(AT). При некотором сочетании теплофизических свойств жидкости и материала поверхности нагрева на измеряемый в опытах коэффициент теплоотдачи заметно влияет отношение коэффициентов тепловой [c.355]

Рассмотрим возрастание энтропии при таком типично необратимом процессе, каким является адиабатическое расширение тела в пустоту. Напомним, что адиабатическое расширение в пустоту составляет основной процесс в опыте Джоуля. Предположим, что расширяющимся телом является газ, который заключен в одной половине [c.79]

Сбор и обработка эксплуатационной информации 6 надеж< ности изделий. Сведения о типичных отказах машин, о сроках службы деталей и узлов и трудоемкости их ремонта, полученные на основании сбора и обработки данных эксплуатации большого числа наблюдений, дают достоверную информацию о действительной работоспособности машины, хотя полученные сведения относятся к уже эксплуатируемым, а не новым машинам. Эта информация может эффективно использоваться для модернизации машин, для создания новых образцов с использованием опыта эксплуатации прототипов и для разработки рациональной системы ремонта и технического обслуживания. [c.529]

Типичные кривые ползучести и кривые восстановления (упругое последействие) для специально обработанных образцов представлены на рис. 19. Результаты, полученные при помощи условия суперпозиции (3), изображены штриховой линией предполагалось, что упругое последействие равно сумме деформации, обусловленной напряжением, приложенным при t = О, и деформации, обусловленной равным по величине, но противоположным по направлению напряжением, приложенным при t— 1 час. Тот факт, что деформация, полученная на опыте, больше, чем вычисленная методом суперпозиции, типичен для армированных и неармированных стеклопластиков в условиях [c.187]

Пластмассовые зубчатые колеса применяют, как правило, в целях борьбы с шумом, компенсации неточностей изготовления или упругих деформаций системы, а также при необходимости химической стойкости или работы без смазки. Типичные примеры применения привод распределительных валов автомобильных двигателей, привод веретен текстильных машин, приводы приборов, папример киноаппаратов, спидометров. Делаются опыты применения пластмассовых колес для прецизионных станков. Основные материалы капролон, полиформальдегид, текстолит, древеснослоистые пластики в паре со сталью с твердостью R > 45. [c.65]

Для определения вязкости органических и кремний-органических теплоносителей наибольшее применение нашли капиллярные вискозиметры типа вискозиметра Освальда [Л. 28, 62, 63, 79]. Типичный, несколько модифицированный вискозиметр Освальда, использованный в работах МЭИ, был приведен ранее (рис. 3-1). В вискозиметрах этого типа истечение жидкости через капилляр осуществляется под действием разности уровней ее в коленах вискозиметра. При этом давление, вызывающ истечение, производится средним столбом жидкости Н, постоянство которого будет иметь место в том случае, если объем жидкости в вискозиметре одинаков при различных температурах опыта. В случае истечения жидкости через капилляр под действием собственного веса уравнение (3-44) может быть записано в виде [c.157]

Скорость тела, движущегося в вязкой среде. На тело, падающее в вязкой среде, действует сила сопротивления, равная —yv. Например, в опыте Милликена капля массой М, обладающая зарядом q, падает под действием силы тяжести Mg и электрического поля, напрян1енность которого равна Е. Капля быстро достигает конечной скорости Vg. Составьте и решите уравнение движения капли, из которого можно получить как функцию времени. (Указание. Ищите решение в виде v = А + и определите из уравнения значения а, Л и В, а также значения v при i = О и ( = оо.) Рассматривая предел при покажите, что конечная скорость равна = = (ij/M)t + gx, где т = 7H/y — время релаксации. Измерение конечной скорости в зависимости от напряженности электрического поля является удобным способом определения времени релаксации т и отсюда коэффициента затухания Y- В одном из подобных типичных опытов между двумя параллельными пластинами, находящимися на расстоянии 0,7 см друг от друга, поддерживается разность потенциалов 840 В (при этом [c.234]

На фиг. 2 показаны профили температур, полученные в трех типичных опытах. Измеренные температуры стенкп и потока приведены в зависимости от логарифма радиуса трубы. Опыты В-12Ь и В-9Ь представляют нормальный случай, когда температура на внутренней поверхности трубы выше, чем температура потока. В опыте В-ИЬ температура стенки неожиданно оказалась меньше температуры потока на оси трубы. Такой обратный профиль температуры был найден в большинстве опытов этой серии. В этих опытах параметры изменялись в следующих пределах расход от -3,4 до 18,5 л/шш, температура калия от 821 до 899 , абсолютное давлонпе насыщения от 1,97 до 2,95 кг см , паросодержание от 0,007 до 0,17, плотность теплового потока от 27 600 до 221 ООО ккал1м -час. Измеренная разность температур внутренней поверхности трубы и в ядре потока (7 ш — Го) изменялась от +2,3 до —5,0°. [c.272]

Зональная коррозия. Коррозия начинается внизу и продвигается вверх граница между корродирующей и некорродирующей частями почти строго горизонтальна (фиг. 34, А). В типичном опыте, проведеяном в открытом сосуде, скарость продвижееия вверх горизонтальной границы сначала около 2 мм/час, но скоро замедляется. Региональная коррозия является, очевидно, следствием диференциальной аэрации в связи с истощением кислорода в нижией части. [c.235]

Типичность опыта. Для соблюдения этого требования необходимо, чтобы сортоиспьпание проводилось в таких условиях, которые приняты при возделывании данной культуры в прою-водстве. Однако нужно учитывать непрерывное совершенствование технологии возделывания сельскохозяйственных культур. [c.436]

На рис. 2.4—2.6 показаны характеристики наиболее типичных вихревых труб. Анализ выражения (2.8) позволяет сделать вывод о том, что с ростом ц величина Д/ при фиксированном значении Д/ уменьшается. Однако опыты показывают, что с ростом ц At возрастает, но At при этом все же уменьшается, а холодопро-изводительность трубы до оптимального по этому показателю значения величины относительной доли охлажденного потока ц возрастает. С ростом степени расширения сжатого газа в трубе абсолютные эффекты охлаждения At и подогрева Д/ при прочих равных условиях возрастает, однако, эта тенденция, как будет показано ниже, справедлива лишь до определенного значения числа Р /Р . [c.46]

Рассмотрим второй типичный пример концентрации напряжений при кручении валов переменного сечения, с которыми часто приходится встречаться в машиностроительной практике. Если диаметр вала по его длине меняется постепенно, то формулы, полученные для определения напряжений в цилиндрических валах, позволяют оценить максимальные напряжения с достаточной степенью точности. Если же изменение диаметра происходит резко — так, как показано на рис. 229, то в точках т в начале закругления имеет место высокая концентрация напряжений. При этом величина наибольшего напряжения зависит от отношений р d и D d, где р — радиус закругления, а D и d — диаметры сопрягаемых цилиндрических частей вала. Как показывают опыты, основанные на применении электроаналогии, картина распределения касательных напряжений [c.237]

Брандт и Джонсон [70] измерили среднее вертикальное и радиальное напряжения на стенке трубы при прямоточном и противо-точном движении частиц псевдоожиженного слоя (со скоростью 1—30 см мин) относительно жидкости (вода) с помощью тензодатчиков и датчиков давления, расположенных на стенке трубы. Опыты проводились с частицами размерами 2—0,15 мм. Коэффициент трения зависит от скорости твердых частиц и их размера. Значительное внутреннее трение обнаружено в слое из стеклянны.х частиц, но не в слое из частиц смолы. Для противотока получено достаточно хорогаее соответствие с интегральным уравнением баланса сил в поперечном сечении слоя, а для прямотока это уравнение справедливо то.лько для частиц смолы диаметром 0,84—0,42 мм. Объемное содержание воды в слое не указано. На фиг. 9.23 приведены типичные результаты сравнения расчетов по уравнению (9.147) с экспериментальными данными для противо-точного движения. В этом случае уравнение (9.147) имеет вид [c.430]

Рэлей полагал, что в методе аберрации света мы измеряем непосредственно фазовую скорость, ибо там свет не прерывается искусственно. Однако Эренфест (1910 г.) показал, чт наблюдение аберрации света в принципе не отличимо от метода Физо, т. е. тоже дает групповую скорость. Действительно, аберрационный опыт можно свести к следующему. На общей осп жестко закреплены два диска с отверстиями. Свет посылается по линии, соединяющей эти отверстия, и достигает наблюдателя. Приведем весь аппарат в быстрое вращение. Так как скорость света конечна, то свет не будет проходить через второе отверстие. Чтобы пропустить свет, необходимо повернуть один диск относительно другого на угол, определяемый отношением скоростей дисков и света. Это — типичный аберрационный опыт однако он ничем не отличается от опыта Физо, в котором вместо двух вращающихся дисков с отверстиями фигурирует один диск и зеркало для поворота лучей, т. е. по существу два диска реальный и его отражение в неподвижном зеркале. Итак, метод аберрации дает то же, что и метод прерываний, т. е. групповую скорость. [c.431]

На рис 3.5.2 и 3.5.3 приведены полученные в результате опытов два типичных распределенпя относительного повышения твердости Я/Яо (Яо — начальная твердость образца) по глубине от поверхности соударения при различных скоростях удара v . Рис. 3.5.2 соответствует упрочнению стали Г-13Л (сплав обычной стали с марганцем (марганца 13% по весу)), характеризующемуся плавным падением твердости по глубине до исходного значения Яо рис. 3.5.3 соответствует упрочнению армко-железа (практически чистое железо), характеризующемуся зоной постоянной твердости, сменяемой зоной ее резкого спада. [c.285]

По-видимому, падение би в начальном периоде объясняется испарением поверхностной влаги, дальнейшее плавное снижение Си происходит за счет углубления зоны испарения. Зона испарения не достигает нижней границы образца и после 8 ч обдува воздухом, что подтверждается органолептически — нижняя поверхность образца остается такой же влажной, как и в начале. Очевидно, что характер зависимости е (х) должен быть разным для материалов разной структуры, поэтому дальнейшие опыты проводились с типичным капиллярно-пористым материалом (речной песок фракцией 0,1...0,4 мм), коллоидным телом (2,5 %-ный гель агар-агара) и коллоидным капиллярнопористым продуктом (говяжье мясо). [c.133]

На рис. 7.2 представлены результаты одного из опытов. Верхний датчик измерительного блока в этом опыте был покрыт фольгой с е = 0,25 и размещен на верхней поверхности заготовки. Его сигнал / сначала резко возрастает, потом плавно спадает. Поток 2 на выходе из слоя толщиной 5 мм за счет его инерционных свойств возрастает значительно медленнее, а на 7-й минуте становится равным потоку на входе в слой, что продолжается до 11-й минуты. Вначале проходил типичный переходный процесс с возмущением ПО температуре, а затем — квазистационарный процесс, что подтверждается ходом температур на верхней 3 и нижней 4 гранях слоя теста. Это дает возможность воспользоваться формулами (2.64) и (2.69). Теплоемкость теста при средней температуре 39 °С составила ф = = 1,2МДж/(м К). Эффективная теплопроводность тес- [c.154]

Рассмотрим теперь задачу определения параметров сопротивления материала росту трещин при наличии водорода, позволяющих установить связь между поведением лабораторных образцов в процессе испытаний и поведением материалов в конструкциях при тех же условиях. Заметим, что обычные методы механики разрушения [144] при изучении водородного охрупчивания металлов не являются корректными. Так, анализируя типичные результаты опытов по оценке влияния водорода на кратковременную статическую трещиностойкость металлов [200] (рис. 41.1), нетрудно установить, что определяемый стандартным методом параметр трещиностойкости Kq, будучи весьма чувствительным к воздействию водорода [83, 2(30, 319, 334J, является лишь одним значением коэффициента К из интервала К,ь < Ксш, в кото- [c.326]

Упругость, модуль упругости, пластичность, закон разгрузки и закон упрочнения. При проведении опытов с растяжением образцов выявляются общие свойства конструкционных материалов — свойства упругости и пластичности. На рис. 4.2 показаны типичные результаты опытов на растяжение. Если напряженио ст не превышает определенной величины — предела упругости Оу, то зависимость между напряжением а и деформацией е оказывается линейной [c.71]

Кроме сказанного выше, обратим внимание на следующее важное обстоятельство. Нелинейные уравнения теории ползучести (2.5), (2.6) или (2.8), строго говоря, применимы лишь в случае отсутствия разгрузок. В самом деле, опытами [17, 23] установлено, что в области нелинейной ползучести для таких типичных стареющих материалов, как бетон, полимеры и ряд других, последействия в них и после разгрузки при различных уровнях напряжения не следуют тому же нелинейному закону, по которому развиваются деформации пoJПзyчe ти при нагружении их согласно уравнениям (2.5), (2.6) или (2.8) нелинейной теории ползучести. Более того, на основании некоторых предварительных данных представляется возможным полагать, что явления последействия в стареющем материале при его разгрузке в области высоких напряжений по своему характеру будут протекать ближе к линейному закону, хотя при этом по-прежнему будет иметь место неполная обратимость деформации ползучести. Поэтому нелинейная теория ползучести неоднородно-стареюпдах тел, основанная на исходных уравнениях состояния (2.5), (2.6) или (2.8), т. е. на допущении подобия кривых ползучести, и не учитывающая явление смягчения нелинейности деформации ползучести стареющего материала со временем, а также различия между эффектами нагрузки и разгрузки, является хотя и важным, но лишь первым шагом в создании нелинейной теории ползучести нёоднородно-стареющих тел. [c.26]

Для проведения подобного испытания изготовляют специальный образец из испытуемого материала. Чтобы можно было фавннть результаты различных опытов, применяют образцы стандартной, подобной друг другу формы (на рис. 118 юображен стандартный цилиндрический образец). Растяжение образца производится на специальных машинах, снабженных прибором для автоматической записи диаграммы растяжения-сжатия. Это дает возможность фазу получить вычерченную в определенном масштабе кривую Р = / (Д/)- Типичная диаграмма растяжения для образца, выполненного из малоуглеродистой стали, показана на рис. 119. [c.146]

Типичный характер изменения во времени среднеинтегральиого коэффициента теплоотдачи между поверхностью металла и обмывочной струей показан на рис. 5.12. Кривая 1 получена при обмывке поверхности трубы компактной водяной струей в лабораторных условиях (соответствует условиям опыта, указанным на рис. 5.11), а кривая 2 описывает изменение коэффициента теплоотдачи, имеющее место в промышленных условиях при очистке топочных экранов с раздробленной струей. Видно, что коэффициент теплоотдачи при контакте водяной струи с нагретым металлом вначале быстро увеличивается, а через определенное время стабилизируется на некотором уровне. [c.208]

На рис. 3 показаны наиболее типичные температурные завнеи-мости коррозионной стойкости в золе газотурбинного топлива (ГЗТ) для групп сплавов системы N1 —Сг—А1 — У, отличающихся содержанием хрома от 6 до. 30 мас.%. Для сплавов с еодернсаиием хрома до 30 мас.% наблюдаются две зоны коррозии — низко- и высокотемпературная. Критическая температура, при которой происходит переход к высокотемпературной, катастрофической коррозии, тем выше, чем более сплав легирован хромом. Сплав е 30 мас.% Сг не обнаружил перехода к катастрофической коррозии при маь -симальной температуре опытов 900 "С. [c.177]

Гут [38] провел серию опытов по изучеЙ1ю различных факторов, включая изменение толщины базовой области, определяющих предельно допустимые интегральные потоки нейтронов для кремниевых диодов. Он сравнил подобные по электрическим характеристикам диффузионные и сплавные диоды при низких и высоких значениях прямого тока. Для этих целей был выбран типичный прибор, а именно выпрямитель 1N538 с максимумом обратного напряжения в 200 в. Этот диод служил основой, в нем по желанию модифицировались толщины базы и тип перехода. Полагают, что информация, полученная в этих экспериментах, должна быть применима к аналогичным кремниевым и германиевым выпрямителям. [c.294]

В типичном эксперименте [68] ненагруженные объемные угольные сопротивления облучали интегральным потоком быстрых нейтронов 4-10 нейтрон1см , тепловых нейтронов 2,4-10 нейтрон1см и интегральной дозой Y-облучения 6,8-10 эрг/г. Изменения сопротивления в зависимости от времени представлены для этого опыта на рис. 7.3. Из рис. 7.3 видно, что изменения сопротивления зависят как от величины номинала, так и от интегрального нейтронного потока. Для сопротивления 100 ом максимальное отклонение составляет 1,7%, а сопротивление с номиналом 1 Мом изменилось примерно на 6,8%. Данные для сопротивлений с номиналами между 100 ом и I Мом укладываются в заштрихованную область рисунка. [c.345]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...