Тракт циркуляции

Накопленный опыт эксплуатации систем с водяным охлаждением показал, что в тракте циркуляции воды возможно возникновение таких нежелательных явлений, как эрозия и коррозия меди, а также появление отложений, способных вызвать закупорку каналов 12]. Закупорка даже одного проводника резко увеличивает температуру обмотки, а при закупорке двух проводников температура может значительно превысить допустимую для данного класса изоляции. Перегрев плохо охлаждаемой части стержня обмотки приводит к разрушению междувитковой изоляции. Из-за нарушения механической связи под действием механических усилий появляется вибрация проводников, которая может привести к истиранию и разрушению пазовой изоляции стержня и в результате — к пробою изоляции на корпус и выходу из строя всего генератора. Ликвидация последствий такой аварии, включая замену стержней обмотки, очень дорога и продолжительна. Поэтому вопросы водоподготовки для обеспечения систем охлаждения обмоток статора водой нужного качества имеют весьма важное значение. [c.206]

Большие подача и мош,ность ГЦН обусловлены, с одной сто-роны, тенденцией к увеличению единичной мощности реактора, с другой — уменьшением числа параллельно включенных петель в ЯЭУ. Уменьшение числа петель приводит к уменьшению числа единиц оборудования и при прочих равных условиях способствует повышению надежности АЭС. Оптимизация технико-экономических характеристик ЯЭУ как при создании, так и при эксплуатации наиболее полно достигается также укрупнением основного оборудования. Особенностью тракта циркуляции первого контура ЯЭУ является соотношение гидравлических потерь в петлях и на общем участке (активной зоне реактора). Практика показывает, что около 85—90 % гидравлических потерь приходится на реактор (общий участок). В связи с этим к ГЦН предъявляется требование отсут- [c.17]

Тракт циркуляции 17, 36 Требования, предъявляемые к ГЦН [c.316]

По виду пароводяного тракта различают барабанные (рис. 6, а, б) и прямоточные (рис. 6, в) котлы. Во всех типах котлов через экономайзер 1 и перегреватель 6 вода и пар проходят однократно. В барабанных котлах пароводяная смесь в испарительных поверхностях нагрева 5 циркулирует многократно (от барабана 2 по опускным трубам 3 к коллектору 4 и барабану 2). Причем в котлах с принудительной циркуляцией (рис. 6, б) перед входом воды в испарительные поверхности 5 устанавливают дополнительный насос 8. В прямоточных котлах (рис. 6, в) рабочее тело по всем поверхностям нагрева проходит однократно под действием напора, [c.11]

В котлах с естественной циркуляцией пароводяной тракт разделен барабаном на экономайзерно-испарительную и перегрева-тельную части. Количество пара, образующегося в испарительном контуре, [c.237]

Процессы, происходящие в водопаровом тракте, очень сложны и правильное их протекание существенно важно для обеспечения надежной безаварийной работы котельного агрегата. Основными из этих процессов являются циркуляция воды и сепарация воды из влажного пара. [c.311]

Наибольшее распространение получили водотрубные утилизационные котлы, так как в газотрубных котлах велико сопротивление газового тракта и при резких колебаниях температуры газа в них возможны нарушения плотности вальцовочных соединений. При значительной мощности теплосиловой установки могут применяться водотрубные котлы-утилизаторы с принудительной циркуляцией воды. Газовое сопротивление водотрубных котлов-утилизаторов составляет 0,0098—0,0196 бар. На преодоление этого сопротивления затрачивается небольшая мощность теплосиловой установки. [c.260]

Тепловые коммуникации станции выполнены по так называемой двухконтурной схеме (рис. 51). Замкнутый тракт ее первичного контура (реактор 1 — теплообменник 2 — циркуляционный насос 5 — реактор), размещенный в зоне защитных сооружений, предназначен для циркуляции теплоносителя — воды, отбирающей тепло от тепловыделяющих элементов. Тракт вторичного контура с обогревающими его змеевиками теплообменника (парогенератор 4 — паровая турбина 5 — конденсатор 6 — питающий насос Т — парогенератор) [c.174]

Неудовлетворительная деаэрация питательной воды приводит к коррозии питательного тракта и коммуникаций установок. Продукты коррозии скапливаются в нижних точках обогреваемых элементов, что приводит к нарушению циркуляции и местным перегревам охлаждаемых элементов. [c.163]

Консервация раствором аммиака применима при длительном простое (от 3 сут. до 3 мес) без проведения ремонтных работ. Первичный тракт котла заполняют конденсатом и организуют циркуляцию конденсата по контуру деаэратор — питательный насос (насос химической очистки)—питательный тракт с п. в. д. — поверхности нагрева котла по первично.му пару — деаэратор. Концентрированный раствор аммиака подают насосом-дозатором с блочной гидразинно-аммиачной установки во всасывающий коллектор питательного насоса (или насоса химической очистки). Подачу ам миака в контур и циркуляцию раствора ведут до получения необходимой величины pH. [c.118]

При работе АЭС на минимальных нагрузках (до 10—25%) примерно в 4—10 раз снижаются скорости принудительной циркуляции теплоносителей по трактам ТА, они могут достигать значений порядка 0,1—0,2 м/с для теплообменников с жидкометаллическими теплоносителями и 2—5 м/с с газовыми. При таких 26 [c.26]

При аварийном расхолаживании АЭС ТА не должны затруднять развитие и установление естественной циркуляции теплоносителей в контурах. Для этого гидравлическое сопротивление трактов ТА при малых расходах должно быть минимальным, а движение теплоносителя — упорядоченным, не допускающим разрыва циркуляции с оголением теплопередающей поверхности, образования внутренних контуров циркуляции, застойных зон и т. п. [c.34]

В организации циркуляции в пароводяном тракте ПГ АЭС используются две схемы прямоточная и многократная принудительная (или естественная) циркуляция (МПЦ или ЕЦ). [c.42]

Выбор шагов упаковки помимо технологических ограничений из-за сварки определяется, как правило, еще и требованием свести к минимуму сопротивление теплоносителя, особенно первого контура. Поэтому неизбежно возникает вопрос о площади проходных сечений в межтрубном пространстве и в трубках пучка, определяющих оптимальную организацию циркуляции теплоносителей по трактам ТА. Отношение площади проходного сечения в межтрубном пространстве к сечению в трубках (табл. 2.3) определяется зависимостью [c.50]

Соответствующее увеличение гидравлических потерь по тракту второго контура допустимо. Однако такой обратный теплообменник обладает рядом недостатков, в частности усложняется конструкция трубного пучка и теплообменника в целом, затрудняется отмывка трубного пучка при его ремонте и т. д. В связи с этим при проектировании более мощных теплообменников для установки ЗРК вопрос о циркуляции первичного теплоносителя в трубах или межтрубном пространстве обсуждался заново. [c.51]

Решение иметь теплоноситель первого контура внутри трубок продиктовано в основном требованием равномерного распределения потока при ограниченном располагаемом перепаде давления на теплообменнике. Циркуляция первичного натрия в трубах позволяет на начальной стадии проектирования с достаточной степенью точности определить гидравлические потери в теплообменнике. Эти потери определяют уровень натрия в баке насосов и высоту бака реактора. Поскольку гидравлическое сопротивление по тракту второго контура не ограничено так, как по тракту первого контура, возможности для получения хорошего распределения потока между трубами больше. Меньшие ограничения по гидравли- [c.106]

При разработке новых технологических схем автоматизации необходимо знать поведение объекта как в стационарном режиме, так и в нестационарных режимах, возникающих при различного рода возмущениях. Для котельного агрегата от качественного и количественного изменения основных параметров при возмущениях в значительной степени зависят организация системы регулирования, устойчивость циркуляции в пароводяном тракте, работа сепа-рационных устройств и т. п. [c.350]

На крупных установках предусматривается разогрев горячим инертным газом, циркулирующим по всем трактам и агрегатам. Нагрев и прокачку газа можно осуществлять при помощи специальных калориферов и газодувки или в обогреваемых агрегатах. Для организации циркуляции газа иногда используют главные центробежные насосы. [c.77]

Пуск ВПГ по паровому тракту обеспечивается типовыми устройствами — растопочной РОУ производительностью 30 т/ч и БРОУ производительностью 120 т/ч. В ВПГ с принудительной циркуляцией обеспечивается надежная работа кипятильных труб и при малых нагрузках в период пуска. Горизонтальный барабан-сепаратор с внутрибарабанными циклонами и паропромывочным устройством позволяет получать высокое качество пара и содействует надежной работе пароперегревателя. [c.161]

Перед пуском котлоагрегата из ремонта или длительного резерва должна быть проверена исправность вспомогательного оборудования и устройств, обеспечивающих нормальную работу всей установки. Котлоагрегат заполняется только деаэрированной водой. Температура вэды для котлоагрегатов с естественной циркуляцией не должна отличаться более чем на 40°С от температуры металла барабана. Заполнение водой прямоточного котлоагрегата, удаление из него воздуха и промывка должны производиться на участке до встроенных в тракт котлоагрегата задвижек при сепараторном режиме растопки или по всему тракту при прямоточном режиме растопки. Растопочный расход воды должен быть равен 30% номинального, если инструкцией завода-изготовителя не оговорена другая величина. Давление перед встроенными задвижками при растопке должно поддерживаться для котлоагрегатов с рабочим давлением 14 МПа на уровне 12—13 МПа, для котлоагрегатов СКД — 24—25 МПа. [c.284]

Рис. 1-32. Пароводяной тракт котла с естественной циркуляцией, Л = 650 т/ч.

Рис. 18. Примерная схема кислотной промывки питательного тракта, экономайзера и пароперегревателя котла с естественной циркуляцией. Подача растворов в деаэратор 2 условно не показана (см. рис. 17,6).

Основной задачей теплового расчёта котельного агрегата является установление к. п. д. котлоагрегата, а для большинства котлов и конечной температуры перегретого пара. Помимо этого тепловым расчётом устанавливаются значения расходов, скоростей и параметров (давление, температура, состав) как продуктов сгорания, так и рабочего тела (воды, пара) в основных промежуточных точках газового и паро-водяного тракта. Эти данные служат основой для всех последующих расчётов (тяги и дутья, сопротивлений паро-водяного тракта, циркуляции, сепарации пара, температур металла, расчётов на прочность и т. п.). [c.1]

Более строгие ограничения накладываются на допустимую нестабильность коэффициента усиления усилителя, а точнее — на коэффициент передачи всего тракта циркуляции измеряемого импульса. Нестабильность коэффициента передачи приводит к неравномерности ширины каналов, причем влияние этой нестабиль- [c.163]

Для промышленной энергетики представляет интерес использование специально организованного потока газовзвеси с целью улучшения теплоиспользования загрязненных газовых потоков. Согласно предложению 3. Л. Берлина [Л. 23], проверяемого на одном из промышленных котлов-утилизаторов (Л. 56], в газовый поток, несущий расплавленный или размягченный унос, добавляется инертная более крупная насадка (песок или гранулы из технологического уноса). Полагают, что это позволит охладить газы и частицы уноса за счет теплообмена в подобной трехкомяонентной проточной системе и этим предохранить поверхности нагрева от налипания, обеспечить своеобразную очистку этих поверхностей, несколько интенсифицировать теплообмен с поперечно омываемыми поверхностями трубных пучков (гл. 7). Отметим, что при этом следует учесть и повышение энергозатрат на преодоление сопротивлений по газовому тракту и на циркуляцию добавляемой насадки. Однако эти недостатки вполне перекроются теми преимуществами, которые могут возникнуть при успешном решении одной из сложных и важнейших задач промышленной энергетики — внедрении различных технологических систем использования запечных загрязненных газов. [c.389]

Рассмотрим схему котельной установки (рис. 5) по трактам соответствующего назначения пароводяного, топливного, воздушного, газового и золошлакоудаляющего. Котел — барабанный, ВЫСОКОГО давления с естественной циркуляцией со сжиганием твердого топлива в пылевидном состоянии. [c.8]

Задачей теплового расчета является определение размеров теплопередающнх поверхностей каждого элемента ПГ (экономайзера, испарителя, пароперегревателя, промежуточного перегревателя). В процессе гидравлического расчета определяются сопротргвления в трактах теплоносителя н рабочего тела, затраты мощности на прокачку теплоносителя и рабочего тела, параметры естественной циркуляции. Характеристики ПГ в переменных режимах определяются при динамических расчетах. [c.176]

Исходные данные для расчета номинального режима ПГ паропроизводитель-ность О, кг/с температура питательной воды на входе в ПГ /дв. температура перегретого пара С паропроизводительность промежуточного пароперегревателя Дцп, кг/с температура пара на входе и выходе в промежуточный пароперегреватель пп. вых пп. °С давление перегретого пара рд, МПа давление пара на входе в промежуточный пароперегреватель Рдд, МПа давление насыщенного пара р , МПа кратность циркуляции йд задается с последующей проверкой напор, создаваемый насосом МПЦ, Др, МПа допустимая потеря напора по тракту пара в промежуточном пароперегревателе Ардд, МПа расход греющей среды О, кг/с температура греющей среды на входе и выходе из парогенератора дх, Цык> °С температура греющей среды на входе в испаритель вхв> °С давление греющей среды па входе в парогенератор р ,, МПа число секций в экономайзе- [c.189]

При останове котлоагрегата иа более длительные сроки, но без его ремонта может быть исиользована консервация аммиачным раствором. При этом тракт котла до встроенных задвижек заполняют конденсатом с циркуляцией по контуру деаэратор — иитательный насос — тракт ПВД — котел — растопочный сепаратор — деаэратор. Уровень воды в деаэраторе при этом поддерживается максимальным. На всас питательного насоса в циркулирующий конденсат с блочной гидразинно-аммиачной установки подается концентрированный раствор аммнака до получения необходимого значения pH. Затем открывают встроенные задвижки и заполняют пароперегреватель до ГПЗ. Возможно и первоначальное заполнение системы до ГПЗ по контуру деаэратор — питательный насос — тракт ПВД — котел до ГПЗ — редукционная установка— сепаратор 20 кгс см - — деаэратор. [c.51]

Если по каки.м-либо причинам давление в котле при его останове снизилось до атмосферного, первичный тракт котла заполняют деаэрированой водой и при циркуляции ее по контуру удаляют кислород из системы путем иодачи греющего пара в деаэратор. Деаэрацию ведут до получения устойчивых концентраций кислорода в воде за котлом не более 15—20 мкг/кг. [c.118]

При останове блока на срок не более 1 мес величину pH раствора следует повысить до 10,5 (содержание аммиака 200—500 мг/ кг), а при более длительном простое—до 11,0 (концентрация аммиака 1000—1200 мг/кг). Консервирующий раствор приготовляют при циркуляции воды через тракт котла до встроенных задвижек. Уровень воды в деаэраторе поддерживают макспмальпым. [c.118]

Консервация раствором гидразина и аммиака применима при длительных простоях оборудования в резерве (до 3 мес), а также в случае капитального ремонта. Для консервации первичный тракт котла заполняют конденсатом и производят его деаэрацию при циркуляции по контуру деаэратор — питательный насос (насос химической очистки) —питательный тракт с п. в. д. — поверхности нагрева по первичному пару — деаэратор. Раствор гидразина п аммиака с блочной гидразинно-аммиачной установки подают во всасывающий коллектор питательного насоса (насоса химической очистки) до получения величины pH раствора, равной 10,5—il l, а концентрации гидразина — 300—500 мкг/кг. С момента начала дозировки гидразина н аммиака раствор в контуре подогревают до 150—200° С паром в деаэраторе или поочередным зажиганием мазутных форсунок. Режим огневого подогрева ведут таким образом, чтобы температура металла поверхностей промежуточного пароперегревателя не ире-выщала 450° С. Гидразинную обработку поверхностей нагрева при 150—200° С проводят в течение 20—24 ч. [c.119]

Результаты испытания ЦКТИ опытного котла ДКВр-10-39-440 с топкой системы Померанцева (рис. 1-18) при сжигании древесных отходов с влажностью = 46 59% показали, что котел обеспечивает паровую нагрузку до 3,1 кг сек при расчетных параметрах пара циркуляция при различных нагрузках оказалась вполне надежной. Потери теила с уходящими газами находились в пределах от 10,8 до 15% (в зависимости от нагрузки котла). Коэффициент полезного действия (брутто) котла получен равным 78%. При номинальной наропроизводрхтельпости сопротивление газового тракта котла составляет 78 дан/м" (ниже расчетного значения 110 дан1м ), а сопротивление воздушного тракта 264 дан м (выше расчетного). [c.39]

При удовлетворительном сгорании природного газа состав нагретой в контактных экономайзерах воды практически не меняется, за исключением увеличения содержания углекислого газа, и как следствие этого, значительного понижения концентрации водородных ионов pH, что может повысить коррозионную активность воды. Одновременно в воде уменьшается содержание свободного кислорода и взвешенных частиц, что является благоприятным фактором. При схеме водоподготовки, включающей известкование, содержание углекислого газа может быть доведено до нуля, а вода, нагретая в контактных экономайзерах, может быть использована для питания котлов низкого и среднего давления. При сжигании серосодержащего топлива возникает опасность сернокислотной коррозии как водяных, так и газовых трактов Поэтому установки изготавливают из коррозпестойкпх материалов, предусматривают систему нейтрализации кислот, систему циркуляции воды выполняют двухконтурной, повышают температуру точки росы газа, например байпасированием. Контактные экономайзеры в целом увеличивают коэффициент использования топлива на 10—20 %, что и является их основным достоинством, [c.152]

В схемах с прямоточными парогенераторами шламоуловители устанавливают в любой точке тракта до парогенератора с расчетом на полный расход питательной воды. В парогенераторах с естественной циркуляцией шламоуловители устанавливают на опускных трубах циркуляционных контуров, а в парогенераторах с многократной принудительной циркуляцией—непосредственно за циркуляционными насосами. [c.136]

Изложенный выше материал показывает, что установка в циркуляционных контурах котла циклонов связана со значительным увеличением гидравлического сопротивления в тракте отводящих труб. Только в случае установки циклонов в экранных контурах достаточно большой высоты (Я 7—8 м — для внутрибарабан-ных и Я Ю—12 м — для выносных циклонов) удается в котлах невысокого давления обеспечить необходимые по условиям циркуляции сечения опускных и отводящих труб, без ухудшения сепарационных характеристик циклонов, т. е. сохраняя необходимые значения скорости входа пароводяной смеси в циклоны. Для котлов среднего давления в этом случае удается осуществить циркуляционные контуры с сечением подводящих и отводящих труб в пределах 25—30% от сечения экранных труб. Во всех других случаях обеспечение необходимой надежности циркуляции при надлежащих коэффициентах запаса по застою и опрокидыванию можно достигать лишь при выполнении экранных контуров с рецир-куляционны ми трубами, причем количество потребной воды, подаваемой по этим трубам, может доходить до 40—60% от всей воды, циркулирующей в контуре. Успешный опыт эксплуатации многих десятков котлов [c.164]

Ниже приводится описание нескольких типичных распределяющих устройств, применяемых в ТА АЭС. На рис. 2.9 показана конструкционная схема установки дросселирующих рещеток на входе в пучок. Обычно это не вызывает затруднений, а увеличение гидравлических потерь по тракту вполне допустимо при принудительной циркуляции в трубах. В коллекторах малых размеров организация равномерного распределения потока в трубах за счет 56 [c.56]

Скорость движения рассола в испарителях с естественной циркуляцией невелика и не оказывает заметного влияния на темп и условия отложения накипи, если только не происходит усиленного упаривания внутри трубок. Как правило, она достаточна для создания равномерной концентрации рассола во всем водяном объеме испарителя и исключает возникновение застойных зон, где может быть усиленное отложение накипи вследствие задержки рассола. При искусственной циркуляции могут быть организованы достаточно высокие скорости—до 3 м1сек, при которых наблюдается смывание накипи с поверхности нагрева. Однако ввиду больших затрат энергии на преодоление гидравлических сопротивлений циркуляционного тракта такие скорости практически нигде не допускаются. Другая причина, исключающая применение таких скоростей,— подавление кипения во входной части трубок вследствие повышенного напора. [c.106]

В ртутном парогенераторе с естественной циркуляцией надежность работы в первую очередь определяется правильно подобранными величинами сечений опускных и подъемных испарительных труб и сопротивлений циркуляционного тракта. Неправильно рассчитанные циркуляционные характеристики ртутного парогенератора могут привести не только к снижению паропроизводительности, но и к пережогу кипятильных труб, так как теплообмен в зоне кипения ртути в первую очередь зависит от интенсивности циркуляции. В американской практике расстройство циркуляции, получавшееся вследствие закупоривания подъемных участков испарительных элементов шламом и другими загрязнениями, было основной причиной имевших место аварий с ртутными парогенераторами (с трубками Фильда — Эммета). [c.123]

В простейших случаях замкнутых неподвижных квази-стационарных электрич, цепей, выполненных из достаточно тонких проводов, циркуляция электрич, поля < в (1) может приближённо трактоваться как электродвижущая сила (эдс) Э.и. в проводящем контуре если контурный интеграл в (1) слабо зависит от выбора пути интегрирования внутри проводника. Эдс Э.и. определяется через работу электрич. поля над током в ед. времени (Р) [c.537]

Кривая 4 соответствует характеристике парогенератора, в котором движение рабочего тела организовано по принципу многократной принудительной циркуляции при малой нагрузке и докритическом давлении и принципу прямоточности при большой нагрузке. В режиме многократной принудительной циркуляции массовая скорость выражается суммой ординат аб—массовой скорости, соответствующей рециркуляции через парообразующие поверхности, и бв — массовой скорости в экономайзере и пароперегревателе. С переходом на прямоточный режим массовая скорость одинакова во всех поверхностях нагрева водопарового тракта — ордината а в. Таким образом, комбинированная система циркуляции обеспечивает надежное охлаждение всех поверхностей нагрева независимо от нагрузки. [c.94]

Котел должен представлять собой рациональную конструкцию в теплотехническом отношении минимальный срок разогрева (30—40 мин в летнее время и 40— 60 мин в зимнее), достаточная аккумулирующая способность, максимальный для данного типа котла паро-съем, необходимая тяга для преодоления сопротивления газовоздушного тракта, надежная циркуляция воды и т. п. [c.8]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...