Фаза скорость

Во-вторых, указанные допущения позволяют описывать макроскопические процессы в гетерогенной смеси (распространение в них волн, взрывов, пламени течения смесей в каналах и различных устройствах обтекание тел гетерогенной смесью деформации насыщенного жидкостью пористого тела, или композитного образца), как и в однофазной или гомогенной в рамках представлений сплошной среды с помощью совокупности нескольких (по числу фаз) взаимопроникающих и взаимодействующих континуумов, заполняющих один и тот же объем (область движения). При этом в каждом континууме определены свои макроскопические параметры, присущие каждой фазе (скорость, плотность, давление, температура и т. д.). Результаты исследования микропроцессов при этом будут отражаться в континуальных уравнениях с помощью некоторых осредненных параметров, отражающих, в частности, взаимодействие фаз. Построению таких уравнений и посвящены гл. 1—4. [c.13]

Уравнение (2. 10. 3) используем для определения статистических характеристик хаотического движения фаз. Скорости движения пузырька и жидкости и ( ) и и (/) будем считать случай- [c.83]

В реальных условиях кристаллизации сварных швов, даже в случае сварки на мягких режимах, диффузия в твердую фазу незначительна и поэтому полного выравнивания концентраций не происходит. Значительно большее значение имеет процесс отвода примеси из зоны концентрационного уплотнения в жидкую фазу. Скорость протекания этого процесса зависит от температуры расплава, свойств примеси и жидкой фазы, а также от внешних воздействий — конвективного, электромагнитного или механического перемешивания. [c.456]

Скорости распространения фазы (скорость по нормали) и энергии (скорость по лучу) световой волны. Рассмотрим, как распространяется в анизотропной среде монохроматическая световая волна, [c.248]

Соотношение между скоростями распространения фазы (скорость по нормали) и энергии (скорость по лучу) световой волны. Поток лучистой энергии, как известно, определяется произведением скорости потока энергии, которую называем скоростью по лучу v , на плотность энергии поля световой волны w, т. е. [c.250]

Может показаться странным, что максимум смещения получается при значении разности фаз, равном —я/2, т. е. когда разность фаз между силой и смещением составляет в точности 90°. Казалось бы логичным, чтобы резонанс наступил при ф = О, а не при —я/2. Однако тут есть хитрость дело заключается в том, что мощность, поглощаемая осциллятором, зависит не непосредственно от разности фаз между вынуждающей силой и скоростью. Достаточно немного подумать, чтобы сообразить, что наибольшее отклонение достигается в том случае, когда фазы скорости и вынуждающей силы в точности совпадают. В этом случае масса получает толчки в надлежащие моменты времени и в надлежащих положениях. Когда смещение равно нулю, скорость оказывается максимальной. Если в какой-то момент времени масса движется в положительном направлении, то для достижения наибольшего отклонения нужно, чтобы в этот же момент времени сила достигала бы своего наибольшего значения. В крайней точке, где скорость меняет знак, для достижения резонанса нужно, чтобы и сила в тот же момент времени также изменяла бы знак. Таким образом, при описании резонанса удобней всего говорить о разности фаз между скоростью и вынуждающей силой. Мы знаем, что скорость осциллятора опережает его смещение в точности на 90°. Следовательно, при резонансе, когда сила и скорость совпадают по фазе, нужно, чтобы сила опережала смещение на 90°, т. е. чтобы ф = —я/2. [c.229]

Уравнением (26,7) определяется только абсолютная величина временного множителя Л (О, но не его фаза ф1. Последняя остается по существу неопределенной и зависит or случайных начальных условий. В зависимости от этих условий, начальная фаза (3i может иметь любое значение. Таким образом, изучаемое периодическое движение не определяется однозначно теми заданными стационарными внешними условиями, в которых оно происходит. Одна из величин — начальная фаза скорости — остается произвольной. Можно сказать, что это движение обладает одной степенью свободы, между тем как стационарное движение, полностью определяющееся внешними условиями, не обладает степенями свободы вовсе. [c.142]

От результатов, полученных нами для амплитуды и фазы смещения при вынужденных колебаниях, можно перейти к амплитудам и фазам скорости и ускорения. Когда вынужденные колебания являются гармоническими, то амплитуда скорости [c.608]

В зависимости от соотношения объемных долей фаз, скорости смеси, ориентации и геометрии канала, направления течения (опускное, подъемное, горизонтальное), а также свойств жидкости и пара (в первую очередь поверхностного натяжения, плотности, вязкости) в канале устанавливаются различные структуры двухфазного потока. Знание структуры (режима течения) для двухфазных систем сопоставимо по важности с установлением границы ламинарного и турбулентного режимов течения однофазной жидкости. Но, к сожалению, классификация режимов течения двухфазной смеси не опирается ни на столь же убедительные эксперименты, как знаменитый опыт Рейнольдса, ни на внушительные теоретические ре- [c.298]

Условия однородности давления. Пусть Яо, Pio, Юо и ра — соответственно характерные линейный размер (радиус капли или пузырька), плотность вещества г-й фазы, скорость и давление. Введем также i — характерное время изменения скорости. Указанные величины позволяют ввести безразмерные переменные, отмеченные чертой вверху. [c.176]

ОН), то волны ОН и HAi сливаются в одну волну OAi, движущуюся относительно вещества в исходном состоянии О со скоростью, определяемой наклоном отрезка OAi. Нагружение завершается в релаксационной ударной волне AiL, переводящей вещество во вторую (более плотную) фазу. Скорость этой волны относительно вещества в состоянии At определяется углом [c.258]

На рис. 6.4 и 6.5 направление оси ординат ОХ совпадает с направлением потока фазы (жидкой, твердой или газовой). Частицы с координатами х е [О, /] находятся внутри аппарата, с координатами х<0 — внутри трубопровода, по которому поток подается в аппарат, а частицы с координатами х>1 — в трубопроводе, по которому поток отводится из аппарата. На рис. 6.4 изображена возможная траектория частицы в закрытом аппарате. Поскольку в трубопроводах на входе и выходе закрытых аппаратов перемешивание отсутствует, частицы в них движутся с постоянной скоростью, поэтому траектории частиц представляют собой прямые линии. В аппарате вследствие перемешивания, неравномерности профиля скоростей в поперечном сечении, захвата частиц одной фазы другой фазой скорость частицы в различные моменты времени может быть разной. Поэтому траектория частицы отличается от прямой линии. При этом в некоторые моменты времени частица какой-либо фазы может двигаться навстречу потоку этой фазы (участки 1, 2 на рис. 6.4). Это явление называется обратным перемешиванием. [c.284]

При нагреве до температуры ниже температуры начала раство-ения дисперсных фаз микроструктура сплавов с дисперсными фа-ами обладает меньшей величиной зерна. Но с повышением темпера-уры и началом растворения дисперсных фаз скорость роста зерна 1 менее чистых сплавах становится очень высокой и большей, чем [c.401]

Вода скапливается на пониженных участках трассы (в застойных зонах), вызывая интенсивное коррозионное разрушение нижней образующей трубы. В трубопроводах с расслоенным режимом течения водонефтяной эмульсии и зонах с устойчивой водной фазой скорость коррозии составляет 2—3 мм/год. С увеличением скорости потока скорость коррозии снижается. Наиболее коррозионно-опасными являются режимы низкой производительности трубопровода я большой обводненности среды, при которых скорость потока не превышает скорости выноса водных скоплений. [c.126]

Таким образом, в элементарной модели с закрепленной жидкой фазой скорость звука всегда больше скорости звука в газовой фазе. При отсутствии теплообмена между фазами величины а и а" определяются по адиабатической сжимаемости среды. При бесконечно интенсивном теплообмене и с р с"р" величины а и а" определяются по изотермической сжимаемости среды. [c.248]

Коррозионно-Эрозионное воздействие сильно зависит от параметров, определяемых твердыми частицами (концентрация частиц, их размер, конфигурация и распределение в потоке жидкой фазы). Скорости износа [ мм/год) (1) для трубы из стали х -20 Сг 13 на трех ее участках (расстояние по направлению потока от точки расширения равно соответственно 6,5 2,91 и 0,19 D ) при стандартных условиях испытаний и средней скорости потока 3,5 м/с как Функции концентрации песка [ 10 6 %] (2) представлены на рис. 8. Полученные ре-12 [c.12]

Константа Удельная константа Число фаз скорости, скорости для молиб- в реакционной дена. 10- (см/с1 2)/% не [c.134]

В случае же избирательного воздействия (назовем его гетерогенным), например только на исходное вещество, что весьма распространено для гетерогенных равновесий на контакте фаз, скорость механохимической реакции будет определяться изменением химического потенциала только исходного вещества (энергетический барьер изменяется снизу ). [c.4]

Значение уравнения в частных производных Гамильтона в теории распространения волн. Выше было выяснено, что уравнение в частных производных Гамильтона (8.7.17) в оптике выражает принцип Гюйгенса в дифференциальной форме. Хотя принцип Гюйгенса основан на предположении о волновом характере движения, построение с помощью этого принципа последовательности волновых фронтов является методом геометрической, а не физической оптики. Для того чтобы более глубоко изучить связь между уравнением в частных производных Гамильтона и принципами физической оптики, мы несколько преобразуем определение волнового фронта. До сих пор мы рассматривали волновые поверхности в связи с распространением элементарных световых возбуждений в геометрической оптике, однако они имеют не меньшее значение и в физической оптике при изучении распространения световой волны определенной частоты. При этом волновые поверхности могут быть определены как поверхности равной фазы. Скорость распространения света является в то же время скоростью распространения фазового угла, например ф, в направлении, перпендикулярном волновым поверхностям. [c.315]

Массовая Температу- Длитель- ность Фаза Скорость [c.309]

Массовая концентрация раствора, % Длитель- ность испытаний, ч Темпе- ратура, Фаза Скорость коррозии, мм/год pH раствора [c.309]

Марка стали Массовое содержание хлорида натрия и других солей. % Длительность испытаний, ч Темпе- ратура, С Фаза Скорость корро- зии, мм/год а р. [c.311]

СтЗ в хладонах И, 12, 13, 21, 22 при 50—150 °С в жидкой и газовой фазах корродирует со скоростью, не превышающей 0,05 мм/год. При длительных испытаниях в жидком хладоне И лри низких температурах и хладоне 22 в газовой фазе скорость коррозии повышается до 0,3—0,6 мм/год. Коррозия точечная, продукты коррозии содержат хлориды железа. Скорость коррозии аустенитных сталей во всех перечисленных хладонах составляет тысячные доли миллиметра в год во всем диапазоне исследованных температур (50—250 °С). При длительных испытаниях заметны изменения поверхности материалов она покрыта тонкой желтовато-коричневой пленкой, заметны точечные и язвенные поражения. [c.339]

Размеры пластин а-фазы желательно по возможности иметь также небольшими. Они определяются размером зерен исходной 3-фазы, скоростью охлаждения с температуры закалки и температурой последующего старения и т. д. [c.423]

Аналогично, анализируя зависимости (6.33) и (6.35), находим, что в дорезонансном режиме скорость отстает по фазе от момента нагружения на угол тем меньший, чем больше v . Относительный сдвиг фаз скорости и момента двигателя уменьшается с уменьшением Wf. В соответствии с зависимостями (6.36) при статической характеристике скорость и момент двигателя совпадают по фазе. [c.38]

Двухфазный поток характеризуется мгновенными значениями в данной точке потока истинной плотности Р] и р первой и второй фаз, скорости auj и auj, температуры ty и 2> энтальпии ij и давления pi и р . [c.16]

Отжиг для разупрочнения сплавов (полный отжиг), проводят при 350—430 Ч] с выдержкой I—2 ч. При этих температурах происходит полный распад пересыщенного твердого раствора и коагуляция упрочпяюитих фаз. Скорость охлаждения во избежание закалки не должна превышать 30 °С/ч. После отжига сплав имеет низкие значения временного сопротивлеиия, удовлетворительную пластичность и высокую сопротивляемость коррозии под напряжением. Отожженный материал способен выдерживать холодную обработку давлением с высокими степенями деформации. [c.327]

Известно, например, что при турбулентном режиме течения сплошной фазы скорость переноса вещества возрастает в силу интенсивного перемешивания фаз. Режимы течения газожидкостной смеси по характеру движения фаз можно условно разделить на ламинарно-ламинарный, когда жидкость и газ движутся ла-минарно, ламинарно-турбулентный, когда газ движется ла.ми-нарно, а жидкость — турбулентно, турбулентно-турбулентный, когда обе фазы движутся турбулентно и турбулентно-ламинарный, когда газ движется турбулентно, а жидкость — ламинарно. [c.7]

Вагнер [4] предложил уточнение первого определения металл является пассивным, если при возрастании потенциала электрода скорость анодного растворения в данной среде резко падает. Вариант металл является пассивным, если при возрастании концентрации окислителя в растворе или газовой фазе скорость окисления в отсутствие вг.ешнего тока становится меньше, чем при более низких концентрациях окислителя. Эти альтернативные определения равнозначны в тех условиях, где применима электрохимическая теория коррозии. [c.71]

Такой диссипативной структурой для области 2 являются диффузионные потоки атомов углерода, обеспечивающих транспорт к бывшим зародышам фазы, и как следствие рост фазы. Скорость ее роста определяется скоростью диффузии. При этом до тех пор пока сохраняется пластичная форма карбидных частиц сохраняется и когерентность решеток твердого раствора и карбида. Распад мартенсита заканчивается образованием отпущенного мартенсита в виде высокодисперсной ферритокарбидной смеси. [c.207]

Гл. 7 и 8 в наибольшей степени имеют прикладной характер. В гл. 7 вводятся основные количественные характеристики, обычно используемые при одномерном описании двухфазных потоков в каналах расходные и истинные паросодержания, истинные и приведенные скорости фаз, скорость смеси, коэффициент скольжения, плотность смеси. При рассмотрении методов прогнозирования режимов течения (структуры) двухфазной смеси акцент делается на методы, основанные на определенных физических моделях. Расчет трения и истинного объемного паросодержания дается раздельно для потоков квазигомогенной структуры и кольцевых течений. В гл. 8 описаны двухфазные потоки в трубах в условиях теплообмена. Приводится современная методика расчета теплоотдачи при пузырьковом кипении жидкостей в условиях свободного и вынужденного движения. Сложная проблема кризиса кипения в каналах излагается прежде всего как качественная характеристика закономерностей возникновения пленочного кипения при различных значениях [c.8]

Уравнения (6.4.22), (6.4.23) записаны с учетом так называемого эффекта Киркендолла [40—42]. Сущность этого эффекта заключается в том, что при не равных друг друг/ коэффициентах диффузии компонентов конденсированной фс -зы более подвижные атомы быстрее покидают зону соприкос -новения разных компонентов, в результате чего возникает большое число вакансий, которые могут объединяться в пустоты. Эти пустоты заполняются в результате пластических течений течение Киркендолла) конденсированного вещества, которое сопровождает диффузию компонентов конденсированной фазы. Скорость 11 пластического течения обычно определяется экспериментально [40—42]. [c.263]

Большое значение для коррозии имеют гетерогенность сплавов, величина зерена и чистота по включениям. Усиленной коррозии подвергаются анодные по отношению к матрице фазы. При относительно малой величине поверхности анодной фазы скорость растворения ее возрастает на несколько порядков, приводя к опасным структурно-избирательным видам коррозии (межкристаллит-ная коррозия, обесцинковапие двухфазных латуней, расслаивающая корро.зпя алюминиевых сплавов и др.). [c.23]

В тонких пластинах, т. е. пластинах, толщина которых мала по сравнению с длиной волны X, продольные упругие волны распространяются со скоростью-VЕ р (1 — (х ). Если толщина пластины и длина волны сопоставимы, фаза скорости уменьшается и волна с очень малой длиной перемещается со скоростьку поверхнвстных волн Релея. [c.317]

Изуч ение теплообмена в двухфазных потоках представляет собой весьма трудную задачу ввиду сложности гидродинамической структуры потока, взаимного, порой определяющего влияния теплообмена и гидродинамики, Случайных отклонений от гидродинамической и термодинамической неравновесности. Режимы течения определяются рядом факторов давлением, общим расходом потока и соотношением между фазами, свойствами фаз, тепловым потоком, предысторией потока и др. По имеющейся классификации основными режимами течения являются пузырьковый, снарядный, расслоенный, эмульсионный дисперсно-кольцевой и обращенный дисперсно-кольцевой (пленочное кипение недогретой жидкости). Четких границ между ними не наблюдается, и существуют целые области переходных режимов. Пока не имеется детальной информации для всех режимов течения по таким основным характеристикам потока, как распределение фаз, скоростей и касательных напряжений. Поэтому основой для понимания явления служат визуальные наблюдения и некоторые экспериментальные данные по распределению фаз, их полям скоростей, уносу и осаждению, гидравлическому сопротивлению и т. д. К настоящему времени накоплена достаточная информация о режимах течения адиабатных потоков, однако мало данных по диабатным (с подводом тепла) потокам при высоких давлениях, тепловых нагрузках и большом различии теплофизических свойств. Подавляющее большинство исследований выполнено на пароводяных и воздуховодяных смесях. [c.120]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...