Толщина срезаемого слоя точении

Толщиной срезаемого слоя металла а называется расстояние между двумя последовательными положениями поверхности резания при строгании и долблении за один двойной ход резца, при точении за один оборот изделия, при сверлении за полоборота сверла и т. п.. [c.18]

При увеличении глубины резания усилие резания возрастает, так как при этом увеличивается средняя толщина срезаемого слоя и количество зубцов, одновременно находящихся в работе. Здесь от глубины резания зависит не ширина срезаемого слоя, как при точении, а толщина его, поэтому увеличение усилия резания происходит медленнее, чем увеличение глубины резания. Если глубину резания увеличить в 2 раза, то усилие резания увеличится только на 80%,. [c.61]

При увеличении площади сечения срезаемого слоя металла за счет ширины скорость резания уменьшается в меньшей степени, чем при увеличении за счет толщины. Например, если при точении стали быстрорежущим резцом толщину срезаемого слоя металла увеличить в 3 раза, то скорость резания должна быть уменьшена в 2 раза. При увеличении же в 3 раза ширины -—скорость резания достаточно уменьшить только на 20%. [c.121]

С уменьшением скорости резания глубина наклепа увеличивается, поэтому при протягивании она больше, чем при точении и других процессах резания. Толщина срезаемого слоя металла при протягивании бывает не более 0,15 мм, а чаще всего 0,02—0,05 мм, поэтому режущая кромка каждого последующего зуба протяжки срезает непосредственно наклепанный слой металла, полученный от предыдущего зуба. [c.140]

На первом этапе обычно определяют частную функциональную зависимость р = / ((), где I — глубина резания. При этом экспериментальное измерение силы Р динамометром в целях исключения влияния побочных факторов (например, радиуса скругления вершины резца со) ведется с изменяющейся по значению шириной срезаемого слоя Ь. Такие условия возникают при точении трубы с переменной толщиной стенки. Остальные режимные и геометрические параметры резца на протяжении всего первого этапа экспериментов остаются постоянными. К числу таких параметров, требующих стабилизации, относятся толщина срезаемого слоя, твердость металла обрабатываемой заготовки, скорость резания, наличие смазывающе-охлаждающей жидкости или ее отсутствие, главный и вспомогательный углы в плане, задний и передний углы, угол наклона главной режущей кромки. Вершина закрепленного в динамометре резца должна быть установлена строго на высоте оси вращения заготовки. Числовые значения силы резания Р, измеренные динамометром при различных значениях ширины Ь срезаемого слоя, заносятся в протокол. [c.104]

Было установлено, что затухание зависит от числа оборотов шпинделя, глубины резания, подачи и вида обрабатываемого материала. Из всех исследованных материалов наибольшие декременты получены при обработке алюминия. Эксперименты показали, что на демпфирующую способность процесса резания можно влиять путем изменения режимов резания. Опыты также показывают отсутствие аналогии между внутренним трением материалов и демпфирующей способностью их при резании. Внутреннее трение алюминия мало, и демпфирующая способность алюминиевых деталей низка, при резании же, наоборот, алюминий отличается повышенной демпфирующей способностью. Демпфирующая способность при устойчивом резаний увеличивается с увеличением глубины резания. При увеличении скорости резания до 50 м/мин демпфирующая способность снижается, и в интервале скоростей от 50 до 100 м/мин для стали 45 демпфирующая способность остается неизменной, а затем с ростом скорости возрастает (скорость увеличивалась до 200 м/мин). Увеличение подачи вначале положительно влияет на демпфирующую способность резания, затем, в интервале подач от 0,35 до 0,75 мм/об (сталь 45, глубина резания 1 мм, скорость резания 60 м/мин), демпфирующая способность убывает, и потом с дальнейшим ростом подачи наблюдается некоторое увеличение демпфирования резания. Эксперименты проводились при продольном точении подрезным резцом с углом в плане 90°. Колебания возбуждались перпендикулярно оси оправки, так что на толщину срезаемого слоя они не влияли. Проведенные опыты являются [c.96]

При точении массивных валков из отбеленного чугуна уменьшением угла в плане от 45 до 15° удалось сократить время обработки в 5 раз за счет увеличения подачи при неизменной толщине срезаемого слоя. Увеличение заднего угла от 5 до 10° в этом случае повысило стойкость резца в несколько раз. Это объясняется особенностями процесса резания чугуна, когда преобладает износ — истирание по задней грани. Увеличение заднего угла снижает интенсивность износа. [c.721]

При точении, в зависимости от соотношения ширины и толщины срезаемого слоя, могут быть получены различные сечения [c.33]

Влияние угла при вершине 2ф. С уменьшением угла 2ф сила подачи уменьшается, а момент увеличивается. Причина заключается в изменении ширины и толщины срезаемого слоя с изменением угла 2ф. Здесь, как и при точении, с уменьшением угла 2ф (при том же диаметре сверла) ширина срезаемого слоя увеличи- [c.165]

На рис. 1 даны схемы основных видов обработки металлов резанием точения, строгания, сверления, фрезерования, протягивания и шлифования. Процесс резания возможен при совмещении двух основных движений главного движения резания и движения подачи, которым определяется толщина срезаемого слоя. По величине скорость резания во много раз больше подачи. [c.5]

В зависимости от вида обрабатываемого материала, его состояния и условий обработки преобладающим может быть износ по передней или задней поверхности резца. При точении деталей из пластичных (вязких) металлов (сталь, вязкая латунь) с большими скоростями резания и толщиной срезаемого слоя, превышающей 0,1—0,2 мм, преобладающим будет износ по передней поверхности резца. [c.67]

Наибольшая толщина срезаемого слоя а р, допустимая по шероховатости обработанной поверхности ориентировочно для чернового и чистового точения) [c.754]

Пусть деталь сделает один оборот. За это время резец переместится вдоль ее оси на расстояние 5 и поверхность резания из положения / переместится в положение 2. Слой материала, расположенный между последовательными положениями 7 и 2 поверхности резания, будет срезан и превращен в стружку. Рассечем слой материала, срезанный с поверхности резания, плоскостью, проходящей через ось детали. В сечении получим приблизительно параллелограмм с основанием , высотой t и сторонами, наклоненными к оси детали под углом ф. Полученный параллелограмм называют площадью сечения срезаемого слоя, а его размеры / и 5 — технологическими размерами срезаемого слоя. Слой материала, срезаемый с поверхности резания, при любом методе обработки характеризуют его физическими размерами толщиной и шириной. На основании приведенных формулировок при углах К < 30° толщиной срезаемого слоя при продольном точении можно считать размер а, а шириной — размер Ь (рис. 17, б). Физические и технологические размеры срезаемого слоя связаны следующими соотношениями [c.50]

При срезании обратных слоев линия пр всегда является главным лезвием, а линия тп — вспомогательным. В этом случае формулы (15) и (16) для определения толщины и ширины срезаемого слоя несправедливы, так как толщина срезаемого слоя становится равной глубине резания (а I), а ширина срезаемого слоя — подаче ф = s). Резание с равнобокими и обратными слоями встречается редко и соответствует чистовому точению широкими резцами с большими подачами. [c.51]

На высоту неровностей оказывают влияние те же факторы, что и на высоту расчетных неровностей. Поэтому при уменьшении подачи (толщины срезаемого слоя), углов в плане инструмента и увеличении радиуса переходного лезвия высота неровностей уменьшается. Однако интенсивность влияния подачи на Яг зависит от величины подачи. Из рис. 98 видно, что если подача при точении меньше 0,5 мм/об, то ее влияние на высоту неровностей заметно ослабляется. Поэтому при малых подачах снизить шероховатость обработанной поверхности за счет уменьшения подачи значительно труднее, чем при больших. [c.137]

Главный угол в плане. Основной функцией главного угла в плане является изменение соотношения между шириной и толщиной срезаемого слоя. При увеличении угла ф отношение Ыа ширины срезаемого слоя к его толщине-(рис. 215) непрерывно уменьшается и достигает минимума при ф = 90°. Одновременно с этим уменьшается угол заострения е резца в плане. Вследствие уменьшения отношения Ыа и угла е температура резания растет, стойкость инструмента падает, и инструмент допускает меньшую скорость резания (рис. 216). Связь между главным углом в плане и скоростью резания прн точении может быть выражена степенной зависимостью [c.271]

На рис. 23 показано влияние главного угла в плане ф на коэффициент усадки при точении стали. При г = О (рис. 23, а) с увеличением ф коэффициент усадки уменьшается, так как увеличивается толщина срезаемого слоя и относительно уменьшается его деформация. При г О (рис. 23, б) в точке В происходит перегиб кривой и отсюда с увеличением ф коэффициент усадки увеличивается. Это объясняется тем, что увеличивается доля участия в работе ре- [c.40]

При работе отрезными и прорезными резцами у — Разница в значениях показателя степени, например при продольном точении и отрезании, объясняется тем, что при отрезании и прорезании снимаются слои с меньшими толщинами среза. При малых же значениях толщин среза большое влияние на напряжения и деформации в срезаемом слое оказывает радиус округления режущей кромки резца р [c.91]

На фиг. 14 показаны элементы срезаемого слоя металла при точении и строгании проходным резцом. Здесь направление подачи неперпендикулярно к главной режущей кромке, т. е. инструмент имеет главный угол в плане меньше 90°. Поэтому толщина [c.19]

Все эти особенности сверления не позволяют при расчете усилий, действующих на сверло, пользоваться формулами, установленными для точения, хотя зависимость их от толщины и ширины срезаемого слоя, от обрабатываемого металла и других факторов принципиально не изменяется. [c.57]

При точении и строгании так же, как и при других процессах резания, обрабатываемый материал, стойкость режущего инструмента, толщина и ширина срезаемого слоя металла являются основными величинами, определяющими скорость резания. [c.127]

Большое распространение в промышленности имеет обработка плоскостей торцевыми фрезами. Здесь, в отличие от фрезерования цилиндрическими фрезами, от глубины резания зависит не толщина, а ширина срезаемого слоя металла,т. е. так же, как и при точении. Поэтому глубина резания на скорость резания влияет в меньшей степени, чем при работе цилиндрическими фрезами. [c.137]

Элементы резания (рис. 297, г). При строгании, так же как и при точении, срезается слой определенного сечения. Физическими параметрами этого сечения являются толщина а и ширина Ь производными параметрами поперечного сечения срезаемого слоя являются глубина резания t и подача 5. [c.468]

В зависимости от соотношения I и 5 при продольном точении возможны три формы сечения срезаемого слоя (рис. 18). Если ширина срезаемого слоя равна его толщине, то такой слой называется равнобоким (рис. 18, б). Равнобокий слой будет образован, когда [c.51]

Из выражения (57) следует, что при точении подача и глубина резания на температуру резания влияют с той же интенсивностью, что толщина и ширина срезаемого слоя. Следовательно, для снижения температуры резания при заданной площади сечения срезаемого слоя [c.154]

Вследствие неодинакового влияния / и s на составляющие силы резания величина сил при постоянной площади сечения срезаемого слоя /Х5, но при различных отношениях t s будет неодинакова. Поэтому при точении с прямыми срезаемыми слоями для того чтобы при заданной площади сечения максимально уменьшить величину сил, необходимо уменьшить глубину резания за счет увеличения подачи, т. е. стремиться работать с возможно меньшим отношением t s. Различная интенсивность влияния глубины резания и подачи на главную составляющую силы резания вызвана их неодинаковым действием на степень деформации срезаемого слоя. Выразим формулу (64) через физические размеры срезаемого слоя ширину Ь и толщину а. Так как [c.206]

Влияние двойного угла в плане на Ро и М при сверлении аналогично влиянию угла ф на силы Рд. и Рг при точении. При увеличении угла 2ф отношение Ь/а — ширины срезаемого слоя к толщине уменьшается. Это должно уменьшить силу Рг на главном лезвии и, как следствие, величину крутящего момента. Так же, как при точении увеличение угла 2ф при сверлении приводит к увеличению угла между главным лезвием и направлением движения подачи, что увеличивает осевую составляющую силы резания на главных лезвиях и осевую силу (рис. 175). [c.224]

Рис. 196. Влияние толщины а и ширины Ь срезаемого слоя иа частоту / и амплитуду А колебаний при точении (сталь 40Х <р = 30° V — 8 ( — 2 мм

Периодичность работы зубьев фрезы приводит к ударному приложению нагрузки в момент врезания, вибрациям, повышенному износу зубьев и выкрашиванию твердого сплава, что отрицательно сказывается на точности и шероховатости обработанной поверхности. Для пояснения сравним фрезерование с точением. При точении резец, врезавшись в обрабатываемый металл, срезает слой с неизменной толщиной до конца прохода. При фрезеровании каждый зуб фрезы срезает слой металла переменной толщины, у фрез с винтовыми зубьями переменной будет не только толщина, но и ширина срезаемого слоя. [c.207]

При увеличении толщины срезаемого слоя влияние затупления инструмента на усилие резания уменьшается. При точении, где толщина срезаемого слоя обычно бывает значительно больше, чем при других процессах резания, в конце затупления резца усилие резания увеличивается на 10—15%. При фрезеровании, протягивании и других работах, где толщияа срезаемого слоя часто измеряется сотыми долями миллиметра, усилие резания в конце затупления инструмента увеличивается на 50—100% и больше. [c.45]

Следовательно, чем больше толщина срезаемого слоя, тем меньше должно быть удельное давление резания. Это полностью согласуется с опытом. На фиг. 48,в форме графика, показано как уменьшается удельное давление резания с увеличением толщины срезаемого слоя при точении. Если при толщине срезаемого слоя 0,4 мм. удельное давление резания будет 160 кг, то при тол1ЦИне 1,6 мм оно составит только 100 кг, т. е. на 38% меньше. [c.51]

С увеличением подачи на один зуб усилие резания увеличивается, но непропорционально подаче, так как с увеличением подачи, уве.пичивается толщина срезаемого слоя, поэтому удельное давление резания уменьшается. Если йри обработке стали увеличить в 2 раза, то усилие резания увеличится не в 2 раза, а только на 68%, т. е. почти так же, как и при точении. [c.61]

Одной из отличительных черт протягивания от точения, сверления и др. методов обработки является работа с тонкими стружками. Толщина срезаемого слоя 0,02—0,04 мм при работе протяжками встречается очень часто. ПЬэтому при протягивании удельное давление резания обычно в 1,5—2 раза больше, чем при точении. [c.64]

Строгальные станки бывают поперечно-строгальные и про-до льно-строга л ьные. Схема процесса строгания на поперечно-строгальном станке приведена на рис. 4.1. Резец совершает возвратно-поступательное движение (главное движение). Вектор Урпоказывает направление рабочего хода резца, а вектор — направление холостого хода. В конце холостого хода сто.п с заготовкой совершает поперечное перемещение на величину подачи б , лм/дв.х. На схеме показаны г — глубина резания, Ь — ширина срезаемого слоя, а — толщина срезаемого слоя, /—длина строгания. Определение параметров режимов резания при строгании аналогично процессу точения. [c.83]

Толщина слоя oj, срезаемого одним зубом развертки, ограничена как по Максимуму, так и по минимуму. Для стабильной работы развертки требуется соблюсти условие а 0,02 мм. Вместе с тем, чтобы поддержать на достаточно высоком уровне ресурс развертки, необходимо, чтобы толщина срезаемого слоя каждым зубом развертки не превышала а 0,04 мм при обработке сталей с твердостью НВ > 170 и < 0,07 мм при обработке сталей с твердостью НВ < 170 и чугунов. Подача Sq, мм/об, при развертывании зависит от толщины срезаемого слоя а и вычисляется по формуле So = a z/sin ф, где ф - главный угол в плане (рис. 13.14,6). Ширина слоя Ь, срезаемого зубьями развертки, как и для случая точения, сверления и зен-керования, выражается уравнением Ь = f/sin ф. [c.213]

Если стендом для определения динамической характеристики, резания служит сам станок, как это бывает в большинстве случаев, то режимы резания должны подбираться так, чтобы жесткость станка была на порядок выше коэффициента резания, а постоянные времени — на порядок меньше. Поэтому характеристики резания должны определяться при легких режимах, что особенно Относится к шлифованию, так как коэффициент резания при этом виде обработки значительно выше, чем коэффициент резания при точении. Если эти требования не выполнены, то в результате экспериментов будет получена дйнамическая характеристика станка, а не процесса резания. Динамические характеристики для тяжелых режимов резания, в частности для режимов, при которых возникают вибрации, должны быть определены пересчетом экспериментальных характеристик, полученных для легких режимов. Постоянные времени при свободном точении стали 35 прорезным резцом с передним углом 10°, задним углом 7°, углом наклона режущей кромки О и радиусом закругления режущей кромки 0,01 мм в диапазоне частот изменения припуска от 60 до 150 Гц при ширине срезаемого слоя 1 мм, толщине срезаемого слоя 0,07 мм [c.95]

При шлифовании, когда толщина срезаемого слоя имеет порядок нескольких микрон, а скорость резания превышает600м/мин, динамические добавки к характеристике резания можно не учитывать, так как демпфирующая способность станков не может быть меньше 10 с. При чистовом и получистовом точении, расточке, фрезеровании, когда толщина срезаемого слоя имеет порядок 0,1 мм, динамические добавки к характеристике резания следует учитывать при обработке твердым сплавом и быстрорежущей сталью. При обработке со скоростями порядка 1000 м/мин с применением минералокерамики или синтетических материалов динамические добавки к характеристике резания можно не учитывать. При черновой обработке резцами даже с применением минералокерамических инструментов, допускающих черновую обработку сталей со скоростями 600—1000 м/мин, необходимо учитывать динамические добавки к характеристике резания. Ими можно пренебрегать лишь в конструкциях станков, обладающих повышенным демпфированием. [c.97]

Поэтому они увеличиваются с ростом угла резания и толщины срезаемого слоя. Так, при точении жаропрочного сплава ХН77ТЮ (ЭИ437) увеличение подачи от 0,05 до 0,6 мм/об увеличило глубину наклепа от 0,09 до 0,155 мм, а степень наклепа — от 23 до 37%. Увеличение угла резания от 60 до 150° увеличило глубину наклепа от 0,1 до 0,24 мм, а степень наклепа от 35 до 42%. С увеличением скорости резания растет температура резания, снижается степень пластической деформации, и поэтому глубина и степень наклепа уменьшаются. [c.705]

Основные понятия и определения. Основные понятия кинематики протягивания весьма просты. Работа зуба протяжки аналогична работе зубострогального станка. Направление продольной подачи совпадает с лезвием. Радиальная подача осуществляется за счет разной высоты зубьев протяжки. Основная плоскость перпендикулярна оси протяжки. Вторая координатная плоскость проходит через лезвие перпендикулярно к основной плоскости и будет в. этом случае плоскостью резания. Отсчет углов ведется от плоскости резания (фиг. 314). Наименования углов протяжки аналогичцы углам при строгании и точении. Углы измеряются в плоскости hoji-мального сечения зуба а — задний угол, Р — угол заострения зуба, у — передний угол, б — угол резания. Толщина срезаемого слоя а, ширина Ь, длина L. [c.451]

Анализ уравнений (3.11) показывает, что при V = 0, Асг->Оил = 0 траекторией является окружность с радиусом обработанной поверхности го. При поступательной скорости резца (v 0) траекторией является винтовая линия. При незначительной поступательной скорости v т.е. V Vt = = сОтГо, происходит обычное продольное точение, при котором толщина срезаемого слоя а = пгцк и ширина Ь = i os ф. [c.54]

Наклеп поверхностного слоя связан в основном с деформацией и упрочнением ферритной фазы обрабатываемого материала. Степень наклепа и толщина А наклепанного слоя находятся в прямой зависимости от степени деформации срезаемого слоя и действующих сил резания. Поэтому АЯ и Д растут при уменьшении переднего угла инструмента и увеличении подачи (толщины срезаемого слоя). Например, при точении жаропрочного сплава ЭИ437 увеличение переднего угла от —60 до +30° уменьшает Д с 0,24 до 0,1 мм и ДЯ с 42 до 35% увеличение подачи с 0,05 до 0,6 мм/ об увеличивает Д с 0,09 до 0,155 мм и степень наклепа с 23 до 37% [62]. Глубина резания на ДЯ и Дн влияет сравнительно мало. Влияние скорости резания на степень наклепа и толщину наклепанного слоя такое же, как [c.141]

Толш.нна срезаемого слоя и скорость резания оказьшают одинаковое влияние на вид износа. При малых толщинах срезаемого слоя (менее 0,1 мм) и низких скоростях резания преимущественному изнашиванию. подвергается задняя поверхность. По мере увеличения толщины срезаемого слоя и скорости резания помимо задней начинает изнашиваться и передняя поверхность, причем чем больше aиv, тем передняя поверхность изнашивается больше, а задняя меньше. Например, при точении без СОЖ детали из стали 45 резцом из твердого сплава IТ15К6 в диапазоне скоростей резания 50—210 м/мин при подаче I 0,08 мм/об доля износа задней поверхности составляет 60—80%, а доля износа передней поверхности — 10—15% в общем износе резца. С уве- -личением подачи до 0,46 мм/об доля износа передней поверхности увеличивается до 60—90%, а задней поверхности уменьшается до т5—7%. При подаче 0,24 мм/об и диапазоне скоростей резания 80—150 м/мнн доли износа передней и задней поверхностей прибли- зительно одинаковы. [c.165]

Таким образом, ширина срезаемого слоя влияет на силу более сильно, чем толщина. Как было показано в гл. III, изменение ширины срезаемого слоя не сказывается на изменении степени его деформации (коэффициент усадки стружки остается постоянным). Увеличение же толщины срезаемого слоя снижает величину коэффициента усадки стружки, что уменьшает степень деформации срезаемого слоя. Главная составляющая силы резания пропорциональна той степени деформации, которую получил срезаемый слой при превращении его в стружку. При увеличении ширины срезаемого слоя вследствие увеличения площади сечения сила должна увеличиваться во столько раз, во сколько возросла величина Ь, так как при этом степень деформации срезаемого слоя не изменяется. Поэтому и показатель степени Хр при ширине срезаемого слоя близок к единице. Увеличение толщины срезаемого слоя также увеличивает его площадь, но при этом степень деформации слоя уменьшается и рост силы Р отстает от роста толщины срезаемого слоя. Вследствие этого показатель степения ур при толщине срезаемого слоя не может быть равным единице, а всегда несколько меньше ее. Поскольку физические и технологические размеры срезаемого слоя связаны друг с другом только через главный угол в плане, то влияние i и s на силу Р остается таким же, как влияние Ь к а. Все сказанное относится к резанию как с прямыми, так и с обратными слоями. Поэтому в формуле для определения силы Рг при точении с обратными слоями показатели степени при ins меняются местами. [c.206]

Более сильное влияние на силу ширины срезаемого слоя, чем толщины, имеет место не только при точении, но справедливо при любых вгщах работ. Поэтому для уменьшения главной составляющей силы резания при заданной площади сечения срезаемого слоя во всех случаях необходимо стремиться работать с возможно меньшим отношением Ыа, увеличивая толщину срезаемого слоя за счет уменьшения его ширины. [c.207]

На фиг. 16 показаны элементы срезаемого слоя при точений толщина а, ширина Ь, подача s в мм1о6 и глубина резания / в мм. [c.20]

Из этих формул следует, что толщина и ширина срезаемого слоя на сопротивление резанию при сверлении влияют так же, как и при точении (разница в показателях степени очень незначительная). Здесь вместо глубины рмания в формулах указан диаметр сверла, так как глубина резания при сверлении равняется половине диаметра. Значения коэфициентов и Ср приведены в табл. 11. [c.58]

Влияние колебательного изменения скорости резания на устойчивость проявляется при высоких частотах (порядка 1000 — 3000 Гц), например при крутильных колебаниях расточных борштанг [81 ]. Согласно экспериментам А. Л. Кривошеина, В. И. Лившица, Г. Ф. Петраковича, которые изучали затухание изгибных колебаний при точении консольной оправки подрезным резцом, существует затухание резания при перемещении в направлении х , т. е. существует зависимость силы резания от х. Резание в этом случае было не свободным, и на демпфирование могло оказывать влияние трение по вспомогательной режущей кромке. Смещение по оси х главной режущей кромки является смещением по оси у в системе координат вспомогательной режущей кромки. Кроме того, толщина и ширина срезаемого слоя в описанных экспериментах соизмеримы. [c.88]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...