Прогиб температурный

Это можно проиллюстрировать на примере вала /, образующего со стойкой 2 вращательную пару (рис. 2.19). Если вместо простой вращательной пары (рис. 2.19, а) вал установить на двух опорах, вводя в конструкцию дополнительные элементы (рис. 2.19,6), то прогиб вала в точке С под действием силы F может быть уменьшен. Например, для вала по схеме, изображенной на рис. 2.19,в, прогиб в точке С (при а = Ь) уменьшается в 8 раз по сравнению с консольной установкой вала (рис. 2.19,а). Число избыточных локальных связей в кинематической паре, способствуя уменьшению податливости конструкции, может оказаться вредным в случае изменения температурного режима работы, при деформации стойки, при отклонениях размеров, формы и расположения поверхностей элементов кинематической пары. В статически неопределимых системах избыточные локальные связи могут вызывать дополнительные усилия и перемещения. Поэтому число избыточных локальных связей приходится уменьшать. Так, если для вала правый подшипник выполнить сферическим плавающим, то число связей будет уменьшено (рис. 2.19,в). [c.44]

Найти прогиб посередине / и угол поворота фл на опоре простой балки постоянного сечения длиной / при нагреве снизу на t°. Считать, что температура по высоте сечения балки уменьшается по линейному закону. Коэффициент температурного расширения материала а. [c.132]

Это ясно видно из графика, показанного на рис. 50. По оси ординат откладывается сжимающая сила, а по оси абсцисс — сближение концов стержня. При нагреве закрепленного по концам стрежня за смещение Я надо 6) принимать, очевидно, температурное из-Рпс. 49. менение длины. Если температура увеличится, скажем, на 10% сверх критической, то на столько же увеличится и величина что и показано на рис. 50. Увеличение силы Р на 10% приведет к резкому увеличению прогибов, причем, как правило, с последующим разрушением стержня. [c.76]

Величина зазора между колодкой и шкивом устанавливается в зависимости от величины биения тормозного шкива, величины прогиба тормозного вала, величины температурного расширения шкива при нагреве во время работы, величины прогиба тормозных рычагов и эластичности фрикционного материала. Рекомендуемые значения радиальных установочных зазоров между колодкой и шкивом приведены ниже. [c.96]

Температурный прогиб стержневого твэл а. При некоторой величине подогрева теплоносителя в кольцевом канале стержневой твэл изгибается до касания с наружной трубой или с дистанционирующими элементами вследствие прогрессирующей окружной неравномерности температуры стенки. Величина этого критического подогрева для шарнирного закрепления концов твэла и прогиба по одной полуволне оценивается по формуле [c.143]

Рассмотрим пример (рис. 35), в котором оболочка после аналогичного температурного воздействия нагружена внешним давлением =11,3 нагрузка близка к критической для оболочки без дополнительного температурного воздействия (см. рис. 5), т. е. критическое время для такой оболочки равно нулю. Силовому нагружению соответствуют штриховые линии. В процессе ползучести (/=12,4 ч — сплошные линии) прогибы увеличи- [c.73]

На рис. 36 приведены результаты расчета оболочки с аналогичным основным температурным и силовым воздействием, но с дополнительным температурным возмущением, изменяющимся по линейному закону от О на контуре до 5°С в вершине. В этом случае прогибы и внутренние силовые факторы, связанные с дополнительным температурным возмущением, значительно ниже, чем в рассмотренных ранее примерах, однако наличие возмущения приводит к тому, что на столь продолжи- [c.74]

На фиг. 44 изображены графики этих зависимостей, из которых следует, что в связи с ползучестью материала за 500 час. осевое перемещение увеличивается в 1,7 раза, а прогибы в направлении осей х и у — в 19,8 и 35,5 раза соответственно. Меньшее увеличение осевого перемещения по сравнению с прогибами объясняется значительной величиной температурного удлинения в осевом направлении в начальный момент времени. [c.298]

На современных парогенераторах большой мощности живое сечение газоходов достигает 100 и имеет тенденцию к дальнейшему увеличению. Снятие температурного ПОЛЯ такого газохода требует сложной подготовки. Использовать термопары на подвижной штанге становится все труднее, так как длина штанги получается непомерно большой. Находясь в газоходе, такая штанга прогибается, а при вводе не вписывается в промежуток между агрегатами или агрегатом и стенкой. Приходится монтировать стационарные термопары, устанавливая их 206 [c.206]

При значительных размерах кольцевые трещины обнаруживаются по налету солей снаружи труб около мест вальцовки. Образованию и развитию кольцевых трещин способствуют прогибы барабанов и коллекторов при пусках и остановах из-за неравномерного разогрева, недостаточной компенсации температурного удлинения труб и [c.198]

В технической литературе [5] показано, что это распределение отнюдь не равномерно. С одной стороны, оно зависит от коэффициента податливости зуба (неравномерность возрастает с уменьшением податливости), с другой стороны — от разности температурных деформаций хвостовика и обода диска (коэффициент податливости — это безразмерная величина, пропорциональная прогибу зуба). Если, например, хвостовик имеет более высокую температуру, че.м обод диска, и больший коэффициент линейного расширения, то в рабочем состоянии шаг зубьев лопатки будет больше, чем у диска. Это приведет к перегрузке первой пары (считая от пера лопатки) зубьев. То же будет наблюдаться и при технологических отклонениях (при увеличении шага зубьев лопатки). [c.91]

При определении частоты колебаний дисков газовых турбин необходимо учитывать наличие у этих дисков неравномерного нагрева по радиусу, вызывающего снижение собственной частоты колебаний. Это объясняется как уменьшением модуля упругости материала диска при нагреве (частота пропорциональна корню квадратному из модуля упругости), так и влиянием сжимающих тангенциальных температурных напряжений, действующих в области максимальных прогибов диска при его колебаниях. При наличии температурного градиента собственную частоту колебаний диска следует определять не по формуле (337), а по уравнению [c.271]

В конструкции корпуса надо избегать плоских стенок, так как они легко прогибаются даже при небольших избыточных. давлениях. Там, где это необходимо, следует предусмотреть анкерные связи и ребра. Расположение последних должно быть тщательно продумано, так как в них уже при отливке часто возникают высокие внутренние напряжения в работе вследствие неравномерного нагрева появляются добавочные температурные напряжения, обусловливающие возникновение трещин. [c.362]

Латунные (иногда стальные) трубки развальцованы в трубных досках 19 и 6. Для возможности теплового расширения трубок верхняя трубная доска сделана подвижной она прикреплена к кольцевой мембране И из латуни толщиной 2 мм, зажатой между фланцами маслоохладителя (см. деталь крепления). Мембрана может прогибаться при температурных деформациях трубок. [c.510]

Энрико Ферми . Трубы, образующие теплопередающую поверхность, в средней части имеют синусоидальный прогиб для компенсации относительных температурных перемещений, а также общего термического расщирения пучка относительно централь- [c.95]

Динамические температурные влияния на упругую балку-подвеску. Переходную температурную функцию для балки с плоскопараллельно перемещающимся S концом можно найти, решая дифференциальное уравнение прогиба Us [c.78]

Первая группа методов основывается на использовании упругих свойств опор балансировочных машин, на которые укладывается ротор. Преимуществом является быстрота и однородность операций, что важно в серийном производстве. Основным недостатком является невозможность сохранить в процессе балансировки условия, приближающиеся к условиям нормальной эксплуатации (номинальная скорость вращения, резонансные режимы, температурные условия и т. д.), и проконтролировать стрелу прогиба упругой линии. [c.128]

Наблюдение и выдерживание в допустимых пределах температурных разностей по ширине фланцев, верх — низ , фланец — шпилька и др., а также вибрации и относительных удлинений роторов при пуске горячей турбины следует вести с особенно повышенным вниманием, так как этот пуск делается быстрее, а следовательно, легче совершить непоправимую ошибку. Подавляющее большинство прогибов роторов произошло при пусках неостывших турбин из-за невнимания к наличию температурных разностей в цилиндрах, измерению кривизны ротора, резким колебаниям температуры, вибрации и т. п. [c.165]

Н. В. Третьяк [5], результаты которой позволяют исследовать влияние циклически симметричного температурного поля и, как частный случай его, влияние перепада температур между верхней и нижней частями корпуса. Расчеты корпусов турбин, проведенные по этой методике, показали, что при разности температур между верхней и нижней частями корпуса, равной 100° С напряжения имеют небольшую величину ( 300 кгс/см ), в то время как максимальный прогиб корпуса достигает 1 мм, что может привести к значительному уменьшению радиальных зазоров в уплотнениях. [c.401]

Роторы, работающие при повышенных и высоких температурах, когда рабочая температура цельнокованого ротора в какой-либо его -зоне превышает 250° С, проходят тепловые испытания. Целью этих испытаний является установление величины деформации ротора в условиях, почти аналогичных температурным условиям работы его в турбине. Как правило, допускается прогиб ротора не более 0,02 мм. [c.430]

Тепловой прогиб ротора турбины, таким образом, носит временный характер. Но в роторе электрического генератора при несовершенной системе охлаждения могут возникнуть неравномерное стационарное температурное поле и стационарный прогиб, вызывающий вибрацию. [c.512]

Тепловая нестабильность проявляется в том, что прогиб ротора обратимо меняется с изменением температуры. Она является следствием неоднородности свойств материала заготовки по величинам температурного коэс х1)ициента удлинения. Допустимым считается обратимый тепловой прогиб не более 20 мкм при изменении температуры ротора от комнатной до рабочей. Тепловая нестабильность ротора проверяется на металлургическом предприятии, производящем заготовки ротора. [c.320]

Рассматривая эти направления, особое внимание следует уделить взаимосвязи между прочностью оболочки и ее температурным состоянием, связи между условиями работы оболочки как силового элемента двигателя и особенностями рабочего процесса. Важность взаимного влияния этих факторов качественно можно показать на примере.. Под действием перепада давлений А/ внутренняя стенка прогибается в пролете между элементами связи. В результате увеличивается площадь проходного сечения охлаждающего тракта, падает скорость охлаждающей жидкости, ухудшаются условия охлаждения внутренней стенки, растет ее температура, вызывающая снижение механических характеристик материала. Это может привести к дальнейшему увеличению прогиба внутренней стенки, к ее прогару и разрушению. [c.357]

Приближенный метод определения температурных напряжений в тонкостенном цилиндре, использующий кривую прогибов балки на упругом основании, можно также применить в случае, когда температура вдоль оси цилиндрической оболочки меняется 1). Соответствующее внешнее давление будет устранять радиальное расширение каждого элементарного кольца, тогда как осевое расширение происходит свободно. Устранение этого давле1 ия с целью соединения отдельных колец представляет собой легко решаемую задачу, уже не связанную с действием температуры. [c.454]

Прогиб наружной поверхности Де связан с условиями затвердевания отливки под механическим давлением, обусловливающим образование термического центра примерно на половине высоты заготовки. Максимальная усадка наблюдается в сечении, где внутренние слои жидкого металла затвердевают последними — на расстоянии Ям от нижнего торца отливки. Поэтому одним из путей, способствующих уменьшению прогиба, является уменьшение температурного перепада по высоте и сечению отливки. Увеличение давления и времени прессования в некоторой степени способствует этому, но увеличивать их не всегда рационально вследствие быстрого износа элементов прессформ. В некоторых случаях можно уменьшить прогиб за счет введения переменной конусности по высоте прессующей части пуансона меньшая конусность внизу и большая у верхнего торца отливки. [c.104]

В лакритической области система ведет себя по-разному, смот])я по тому, подвергается ли она силовому или температурному воздействию. Причина этого заключается, естественно, в том, что изменение температуры связано с изменением деформаций, а изменение статической нагрузки — с величиной напряжений. Например, стержень, закрепленный по концам (рис. 49, ), при нагреве теряет устойчивость, когда нормальная сила в сечениях достигнет эйлеровой. При дальнейшем нагреве относительно малому изменению температуры соответствует небольшой прогиб [c.75]

Вставляя (или вынимая) штеиселн / в гнезда пластин 2, выключают (или включают) сопротивления 3, благодаря этому при неизменном напряжении источника питания 4 сила тока в цепи изменяется. Измененне силы тока в цепи влечет за собой изменение температуры проволочной нити 5 с большим температурным коэффициентом расширения. Нагреваясь, проволочная пить 5 удлиняется и прогибается вниз под действием натяжения пружины 6. Пружина 6, перемещаясь влево, тянет за собой шелковую нить S, которая поворачивает ролик 7. Стрелка о, укрепленная на ролике 7, вращающемся вокруг неподвижной оси А, изменяет при этом свое положение, указывал величину включенного соиротиалеиия. [c.226]

Посадки типа H/d дают легкоподвижные соединения общего применения, которые допускают радиальное перемещение и компенсируют погрешности взаимного р положения трущихся поверхностей вследствие перекоса и прогиба вала, погрешности формы в осевом и радиальном сечениях, эксцентриситетов опор и шеен вала в многоопорных конструкциях. Они используются в тех случаях, когда необходимо компенсировать погрешности сборки или температурные де<1юрмации. Точные посадки H7/de, H8/d8 имеют ограниченное использование. Они применяются щ№я точных соединений, работавощих при значительном перепаде температур и тяжелых режимах работы, например в подшипниках турбин, валков прокатных станов и т. д. [c.74]

Величина суммарных напряжений возрастает в местах их концентрации (по контуру приварки опорной подушки, в зоне перехода от цилиндрической обечайки к фланцу, в местах неплавных переходов к усилению сварного шва, непроваров, подрезов и др.), а также из-за случайных перегрузок (при защемлении оиор, прогибе оболочки вследствие неправильного монтажа или температурной неравномерности и т. д.). В результате оболочка автоклава может работать в области напряжений, значительно превосходящих расчетные, и даже превосходящих (при стечении обстоятельств) предел текучести ао,2 в отдельных точках. [c.373]

При активном контроле возникают дополнительные погрешности, вызванные вибрациями станка, попаданием абразива или охлаждающей жидкости под измерительные поверхности, нагревом детали при обработке и т. д. Для уменьшения влияния вибраций увеличивают измерительное усилие и применяют демпфирующие подвески. Измерительный преобразователь целесообразно выносить за зону обработки, а измерительные наконечники необходимо защищать от попадания охлаждающей жидкости. Для уменьшения изнашивания измерительных поверхностей применяют твердосплавные или алмазные наконечники, а также виброконтакт-ные измерительные преобразователи и бесконтактные методы измерения. Для уменьшения влияния прогиба изделия при его обработке ось измерительного наконечника необходимо располагать перпендикулярно к направлению усилия резания. При этом целесообразно контактировать изделие в двух или трех точках. Наибольший эффект по обеспечению стабильности режима и оптимизации цикла обработки дают системы с адаптивным и программным управлением [11]. Эти системы учитывают температурные и упругие силовые деформации, скорость резания и подачу, изнашивание режущего инструмента, управляют станками по величине оставшегося и начального припуска, ведут поднастройку по результатам обработки предыдущей детали [3]. [c.332]

На герметичность манометрические чувствительные элементы проверяют погружением их в жидкость (бензин, спирт или водный раствор хромпика) и подачи воздуха внутрь элемента при перегрузочном давлении. Появление пузырьков на поверхности чувствительного элемента указывает на его иегерметичность. Наиболее эффективным методом контроля микро-герметичности анероидных чувствительных элементов является проверка температурного прогиба. При этой проверке анероидную коробку и индикатор с ценой деления 1 мк. закрепляют в специальном приспособлении и помещают в ванну, наполненную тающим льдом. Применяют также ванны со спиртом, охлажденным до температуры —50° С. Стрелку индикатора устанавливают на нуль. Затем чувствительный элемент переносят в ванну с горячей водой (-f 90° (t), где выдержи- [c.803]

Наиболее точным и производительным методом контроля микрогерметичности наряду с методом температурного прогиба является метод масс-спектрометра. Для проверки по этому методу применяют специальные гелиевые течеискатели, принцип действия которых основан на их способности выделять гелий из общей смеси поступающих в них паров и газов. Эта способность определяется свойствами заряженных частиц (ионов), ускоренных электрическим полем, разделяться в магнитном поле по массам. Проверяемый чувствительный элемент обдувается гелием, частицы которого в случае негерме-тичности элемента попадают в вакуумную систему течеискателя и камеру масс-спектрометра. Этот метод позволяет очень быстро установить место течи. [c.805]

Чтобы определить прогиб многоопорной оси или вала, необходимо найти изгибающие моменты в пролетах между опорами. На точность расчета многоопорной оси или вала оказывает большое влияние осадка опор или подшипников. При этом, как указывает К. Лаудиен [23], валы, расположенные на нескольких опорах, могут иметь замыкание пары вращения только на одной опоре, во избежание заедания шипов в подшипниках при температурных изменениях и прогибе вала. [c.91]

Однако и в этом случае пускать в работу не вполне остывшую турбину следует с большой осторожностью. Длительность прогрева ее на малом числе оборотов в этом случае увеличивается примерно в 1,5—2 раза против обычного. При прогреве турбины на малых оборотах тепловой прогиб вала ротора уменьшается и вал почти полностью выправляется. Скорости повышения числа оборотов и нагружения турбины выдерживаются такими же, как и при обы Ч Ном пуске из холодного состояния. Особенно опасен пуск не вполне остывшей турбины при наличии остаточного прогиба (искривления) вала ротора ее. Пуск неостывшей турбины считается обычно безопасным не позже чем через 1—2 ч после остановки, когда температурный прогиб вала ротора еш,е невелик. Такую турбину следует пускать без дополнительного прогрева па малом числе оборотов. Однако период, в течение которого возможно безопасно пускать турбину после остановки, для каждой отдельной турбины устанавливается опытным путем. Длительность. повышения числа оборотов до номинального в таких случаях у конденсационных и теплофикационных турбин составляет около 70—80% длительности набора оборотов при обычном пуске з холодното состояния. [c.146]

Повреждения опорно-подвесных и раскрепляющих конструкций водяных экономайзеров. Повреждения каркасных конструкций экономайзеров особо опасны тем, что ведут к провисаниям и нару1шениям правильного взаимного расположения пакетов, змеевиков и отдельных витков. При этом значительно усиливаются процессы эрозии труб, температурные разверки и затрудняется обдувка и другие методы очистки экономайзера от внешних загрязнений. Прогибы опорных балок, повреждения подвесок и других деталей крепления иногда вызываются размещением их в зоне высоких температур дымовых газов и недостаточной жаропрочностью. [c.149]

В момент разворота температурное состояние ЦВД и ЦСД не изменялось, поэтому нужно считать, что температурная расцентровка отсутдгвует. По мере прогрева ЦСД до 400°С смещение оси цилиндра вниз уменьшилось на 0,4 мм (т.е. имеющийся вначале прогиб цилиндра вниз стал меньше). В горизонтальном направлении смещение осей практически осталось неизменным. Необходимо заметить, что максимальное смещение оси ЦСД в процессе пусков по отношению к установочным зазорам составило в вертикальном направлении - 1 мм, а в горизонтальном - +0,6 мм, т.е. ось ЦСД по отношению к оси ротора была смещена вниз и вправо. [c.173]

Рис. 2-4 Схема определения температурного коэффициента расширения стекла методом прогиба двойной нити. а — дрпаткн б, а — спай лопаток г — двойная нить при равенстве коэффициентов расширения д — двойная нить при разных коэффициентах расширения е —поперечное сечение нитн ж—образец изогнутой иити для измерения коэффициента расширения.

Однако в отличие от биметаллического элемента, у которого отклонение изменяется прямопропорционально температуре, у сплава с эффектом памяти формы прогиб изменяется резко при характеристической температуре. Кроме того, у сплава с эффектом Памяти формы имеется температурный гистерезис, характеризуемый разностью прогибов при нагреве и при охлаждении, на что следует обращать особое внимание при практическом применении. [c.151]

Зависимость термического расширения сплавов, применяемых для компонентов термостата, от температуры, показана на рис. 29. На этом рисунке представлены также кривые изменения расширения, которые определяют величину прогиба слоистых материалов, состоящих из сплава с высоким температурным коэффициентом линейного расширения и стандартного сплава Инвар 36% Ni—64% Fe (кривая Bj) или сплава 40% Ni—60% Fe (кривая В а). Можно видеть, что элемент, содержахций Инвар, имеет несколько более высокую величину прогиба при температуре до 260° С, однако элемент, содержащий сплав 40% Ni—60% Fe, характеризуется несколько большей протяженностью участка нелинейного изменения расширения. [c.77]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...