Изгиб объемный

Первый интеграл в правой части этого выражения равен, очевидно, работе, произведенной при изгибе силами, приложенными на краях а = О и у — а пластинки. Аналогичным образом второй интеграл выражает работу сил, приложенных на краях у = 0 и у = Ь. Два остальных интеграла в силу уравнений (218) равны работе, произведенной при изгибе объемными силами, действующими в срединной плоскости. Каждый из этих интегралов обращается в нуль в случае отсутствия соответствующих сил. [c.429]

Такое напряженное состояние приблизительно осуществляется в тонких пластинах, подвергающихся действию сил, не вызывающих изгиб, т. е. лежащих в срединной плоскости пластины. Считаем составляющую объемных сил R3 — O. Так как граничные поверхности пластины свободны от внешних сил, то [c.132]

Как показал И. Е. Тамм, вблизи поверхности кристаллического образца возникают дополнительные энергетические уровни, обусловленные нарушением трансляционной симметрии кристаллической решетки вследствие ее обрыва поверхностные состояния или, иначе, уровни Там-ма). В полупроводнике эти состояния локализуются внутри запрещенной зоны. Они могут либо отдавать, либо принимать электроны, в результате чего на поверхности полупроводника образуется заряд того или иного знака, приводящий к изгибу энергетических зон в приповерхностном слое. Если полупроводник содержит донорные примеси (п-полупроводник), то в этом случае электроны будут переходить от примесей на поверхностные уровни в результате поверхность полупроводника зарядится отрицательно, а внутри полупроводника вблизи его поверхности возникнет положительный объемный заряд. Это приводит к изгибу зон, показанному на рис. 7.5, б. Изгиб происходит в пределах слоя толщиной обычно не более 10 м значительная же часть фотоэлектронов зарождается глубже — на расстояниях примерно до 10 —10 м от поверхности. Для таких электронов энергия электронного сродства х и соответственно порог фотоэффекта W увеличиваются на некоторую величину ЬЕ (см. рисунок). Более интересен в практическом отношении случай, когда полупроводник содержит акцепторные примеси (р-полупроводник). В нем электроны будут переходить с поверхностных уровней на примеси, поверхность будет заряжаться положительно, изгиб зон будет иметь вид, показанный на рис. 7.5, в. В данном случае благодаря изгибу зон происходит снижение порога внешнего фотоэффекта. [c.166]

При изгибе пластинки объемными силами пренебрегают, а из составляющих поверхностных сил отлична от нуля только одна [c.156]

В случае, когда размер частиц составляет несколько десятых микрона и более, а расстояние между частичками достаточно велико — больше размера частиц (что соответствует нескольким объемным процентам), то превалирующую роль играет то, что частицы служат барьерами для дислокаций, движущихся в матрице под влиянием деформирующих сил. Это приводит к локальному скоплению дислокаций в микрообъемах матрицы, прилегающих к частицам, к увеличению локальных изгибов решетки в этих объемах. При нагреве эти участки становятся местами предпочтительного образования заро- [c.350]

Пробой поверхностный 95 Проводимость объемная удельная 18 Протокол испытаний 15 Прочность на изгиб статический, 154, 155 [c.209]

Усталость при плоском или при объемном напряженном состоянии общего вида экспериментально изучена недостаточно. Известно, однако, что теории статической прочности не могут быть непосредственно перенесены на прочность при переменных напряжениях (вибрационную прочность). Наиболее часто объемное напряженное состояние встречается при расчете прямых валов (длинных стержней), работающих одновременно на изгиб и на кручение. В этом частном случае принято находить коэффициент запаса для вала по формуле [c.175]

Материалы с переменной плотностью по толщине применяют в конструкциях, нагружаемых перпендикулярно плоскости армирования [38]. У композиционных материалов, изготовленных по схеме 1.2, ж, наружные слои обладают высокой прочностью и жесткостью на изгиб и кручение, а внутренние — достаточным сопротивлением межслойному сдвигу. При наличии волокон, искривленных только в направлении х, изменение угла наклона О приводит к улучшению одних характеристик материала и ухудшению других (рис. 1.3). Комбинированная укладка прямых и искривленных волокон в направлении х (см. рис. 1.2, д, е) позволяет регулировать характеристики материала за счет их объемного соотношения. [c.13]

К диэлектрическим покрытиям для МДП предъявляются следующие требования толщина одиночного слоя 0.04—0.06 мм, суммарная толщина до 0.12 —0.25 мм согласование по КТР с металлом, обеспечивающее минимальное коробление МДП (менее 1 мкм/мм), которое особенно резко проявляется при одностороннем нанесении покрытия адгезионная и когезионная прочность 20 МПа, обеспечивающая устойчивость к вибрационным и ударным нагрузкам (одиночным до ЮОО , 0.2—0.5 мс, многократным до 150 °, 1—5 мс) способность выдерживать изгибы радиусом 35—50 см контактная совместимость с элементами ГИС при многократном вжигании и эксплуатации (исключение термо- и электропереноса компонентов, приводящего к деградации схемы сохранение геометрии схемы, для чего эффективная вязкость покрытия при температуре вжигания должна находиться в интервале 10 —10 П) высокие электроизоляционные параметры в интервале от —60 до - -150 (удельное объемное сопротивление [c.141]

Испытанию на микропластичность при изгибе могут быть подвергнуты как однородные (объемно упрочненные), так и поверхностно упрочненные металлы, обладающие достаточной склонностью к упругопластическому деформированию. [c.38]

Рис. 18. Зависимость прочности при изгибе af от объемного содержания дисперсных стеклянных шариков в эпоксидной матрице.

В качестве других возможных причин остановки развития усталостных трещин, основанных на изменении напряженного состояния при ее вершине, можно назвать следующие развитие трещины в область более низких напряжений и, в частности, в область с отрицательными второй и третьей компонентами объемного напряженного состояния увеличение момента инерции сечений при развитии в них усталостных трещин и уменьшении в связи с этим амплитуды напряжений от изгиба различие работы упругопластической деформации у вершины трещины и у исходного надреза уменьшение жесткости напряженного состояния у вершины трещины при ее развитии и др. [c.18]

Для многих материалов объемное пластическое деформирование приводит к более или менее существенному повышению предела текучести, и это обстоятельство может быть благоприятным для их сопротивления малоцикловой усталости. Снятия остаточных напряжений сжатия не происходит, если поверхностный наклеп осуществляется рядом с местами интенсивного накопления макропластической деформации. Так, испытания при одностороннем изгибе призматических образцов из корпусной стали с концентратором напряжений показали благоприятное влияние поверхностного наклепа зон, прилегающих к опасному сечению на всех этапах малоциклового нагружения. [c.165]

Древесина — весьма устойчивый в слабоагрессивных средах конструкционный материал, имеющий прочность при сжатии вдоль волокон до 80 МПа, при растяжении до 90 МПа и изгибе до 140 МПа. Древесина хорошо сопротивляется ударным и вибрационным нагрузкам при малых объемной массе, коэффициенте линейного расширения [c.92]

Из курса сопротивления материалов и теории упругости известно, что каждый элементарный объем может находиться в условиях одноосного (линейного), двухосного (плоского) или трехосного (объемного) напряженного состояния. В случае, когда в каждой точке какого-либо сечения и всех параллельных ему сечений напряжения одинаковы, считаем, что тело находится при однородном напряженном состоянии, если же оно переменно, напряженное состояние считается неоднородным (например, изгиб). [c.18]

Постановка задачи. Имеется призматический стержень, закрепленный на одном торце и загруженный силой Р, лежащей в плоскости свободного торца при условии, что и точка приложения силы, и ее направление произвольны. Объемные силы считаем равными нулю X = Y = Z = 0. Требуется найти напряжения и перемещения, возникающие в балке, и координаты центра изгиба. [c.338]

Объемное содержание стекловолокна в материале У/=60%. На рис. 6.54 приведены результаты испытаний на усталость при пульсирующем растяжении. Из приведенных данных видно, что с увеличением угла, образованного основным направлением волокна и направлением приложения нагрузки, прочность материала падает. Здесь следует отметить экспериментальные исследования Эндо и др. [6.50], которые использовали слоистые пластины из полиэфирной смолы, упрочненные стеклотканью с атласным переплетением. В ходе исследований менялся угол между основным направлением волокна и направлением изгиба, было установлено, что процесс развития усталости зависит от указанного угла. На рис. 6.55 приведены результаты испытаний на усталостное растяжение при пульсирующей нагрузке [6.41]. Испытания проводились на слоистых пластинах, состоявших из полиэфирной смолы и стеклоткани из ровницы. Из приведенных данных видно, какое влияние на получаемые результаты оказывает среда проведения испытаний. Интересно отметить, что [c.194]

Так, для поставок лесоматериала для авиастроения, помимо обязательного выявления влажности, определяют показатели макроструктуры, т. е. процент поздней древесины и число годовых слоев в 1 пог. см, и физико-механические свойства объемный вес, предел прочности при сжатии вдоль волокон в кг/см , удельная ударная вязкость (сопротивление ударному изгибу в тангенциальном направлении) в кг см . [c.347]

За — доляэс статической прочности при изгибе — объемное содержание 64% О — объемное содержание 53% X — объемное содержание 43%. [c.386]

См. решения Дж. Мичелла для случая кругового сечения и высокого прямозггольного сечения при изгибе собственным весом. Результаты решения приведены на стр. 418 курса А. Лява (А. L о V е — А. Timpe), упомянутого на стр. 9 (стр. 347 английского издания). Случай балки эллиптического сечения, изгибаемой собственным весом, рассмотрен Я. М. Хлытчевым, X л ы т ч е в Я. М. Об изгибе объемными силами цилиндра с эллиптическим основанием. Изв. Петербургского политехнического института, 1915, том 23, выл. 2, стр. 441—448. [c.190]

Влажность плит не должна превышать 12%. Плиты подвергаются испытаниям для определения предела прочности при статическо 1 изгибе, объемного веса, влажности, крепости склейки (скалыванием по клеево.му слою образцов после их вымачивания в воде в течение 24 час.). [c.40]

Для образцов поликарбоната, не подвергавшихся специа.нь-ной термообработке, характерны следующие показатели плотность 1,17—1,22 Л1г/ж влагоемкость 0,16% удельная ударная вязкость (18 л-20) -10 (Зж/лГ предел прочности при растяже-нип 89 Мн м при изгибе 80,0—100,0 Мн1м , при сжатии 80,0— 90,0 Мн/м- модуль упругости при растяжении 2200 Мн1м диэлектрическая проницаемость — 2,6—3,0 удельное объемное электросопротивление 4-10 = ом-см тангенс угла диэлектрических потерь 5-10 . морозостойкость—100°С электрическая прочность 10 кв/.им, максималы ая рабочая температура 135— [c.410]

Если имеются не только объемные, но и внешние поверхностные нагрузки, например давление, то их можно суммировать аналогичным образом и добавить к уже найденному главному вектору и главному моменту (естественно, что при построении уравнений изгиба в плоскости XiX необходимо принимать те же гипотезы о симметрии, что и относительно усилий pF). Например, если сечение стержня — прямоугольник шириной а и высотой Ь и к верхнему сечению приложено нормальное давление интенсивности р = р хз), то суммарное усилие в сечении Хз = = onst будет равно q + pa. [c.74]

Сочетание объемного растяжения, понижения температуры и повышения скорости деформирования способствует образованию хрупких состояний и использовано в методах серийных испытаний на ударную вязкость по Шарни и Менаже. По результатам этих испытаний строят температурные зависимости удельной энергии разрушения при ударном изгибе образцов с надрезом. Ударные испытания образцов с надрезом позволяют оценить склонность материала к образованию хрупкого состояния с понижением температуры, которая характеризуется как хладноломкость. [c.14]

Прочность при растяжении и сжатии в направлении у оказывается на 60 % больше соответствующих значений характеристик направления х (см. табл. 5.11), в то время как различия в коэффициентах армирования для этих направлений не превышают 10%. Такое расхождение в значениях указанных прочностей в значительной степени обусловлено структурой армирования. Подтверждается это тем, что для стеклопластика первого типа, отличающегося схемой армирования от второго типа, пределы прочности при изгибе н сжатии в направлении X с учетом объемного содержания арматуры практически нс отличаются от значений указанных характеристик направления у. Значения прочности прй сжатии в направлении 2 обоих типов материалов оказались выше, чем значения прочности в двух других направлениях, в то время как содержание арматуры в первых ДЕ ух направлениях значн- [c.154]

Изменение содержания нитевидных кристаллов в материале приводт к линейному изменению модуля межслойного сдвига во всем исследованном диапазоне значений Ркр- Проч ность при межслойном сдвиге возрастает с увеличением объемного содержания нитевидных кристаллов до 5 %, дальнейшее увеличение р1кр (см. рис. 7.8, а) практически не влияет на изменение значений Rx2 Прочность при изгибе в направлении волокон малочувствительна к изменению объемного содержания кристаллов до 5 %, а при Ркр > 5 % происходит некоторое снижение прочности. Модуль упругости в направлении основных волокон во всем исследованном диапазоне изменения Р(5р практически не меняется (см. рис. 7.8, б). Это естественно, так как 7 " и для композитов, армированных вискеризованными волокнами, определяются в основном содержанием и свойствами самих волокон. [c.213]

Материалы на основе углеродных волокон, вискеризованных нитевидными кристаллами карбида кремния, и эпоксидных, а также полиамидных связующих описаны в работах [19, 20, 25]. Использование указанных волокон в материалах, как показано в работе [102], приводит к резкому увеличению прочности на сдвиг, причем возрастание сдвиговой прочности пропорционально объемному содержанию нитевидных кристаллов. Влияние содержания нитевидных кристаллов на некоторые свойства при изгибе углепластиков, изготовленных на основе эпоксидного связующего Эпон 828, характеризуют данные, приведенные в табл. 7.7. Для межслойной сдвиговой прочности эти данные во многом условны. Они получены методом трехточечного изгиба образцов при //л = 3 и не характеризуют фак- [c.215]

При протекании в металлическом проводнике тока от постороннего источника взаимодействие этого тока с собственным магнитным полем проявляется в виде ориентированных перпендикулярно току объемных сил, сжимающих проводник и как бы стремящихся выпрямить его изгибы. Если сечение этого проводника переменно, то поперечные силы на разных участках пути тока будут различными, а также появится продольная компонента сил. В случае не плоскопараллельной картины поля возникает так называемый электровихревой эффект (см. 4). [c.22]

Рис. 15. Зависимость нормированной прочности при изгибе (по оси ординат) от объемного содержания V дисперсных частиц А12О3 различного размера в натриевом боросиликатном стекле по данным [27] и [37].

Рис. 16. Зависимость прочности при изгибе оу от объемного содержания V дисперсных частиц 81С различного размера в плотной матрице из SiзN4 [39].

Прочность при поперечном изгибе Стгд и твердость Лд как функции размера частицы при постоянном объемном содержании 20% Со [38]. [c.86]

Разрушение однонаправленного композита при изгибе может произойти от растяжения, сжатия или сдвига. Возможна также комбинация этих разрушений. Экспериментальные данные обнаруживают линейную зависимость прочности при изгибе от объемного содержания волокон (рис. 42) и от межслойной сдвиговой прочности [56]. Используем эти факты для установления критерия изгибной прочности. [c.155]

На рис. 30 приведена кривая ползучести при изгибе для однонаправленного композита. В противоположность испытаниям на растяжение [66] изгибные испытания показывают ускоренную третью стадию ползучести перед разрушением. Кривые длительной прочности для композитов с 40%- и 60%-ным объемным содержанием волокон приведены на рис. 31, а некоторые дополнительные результаты для трансверсальных и перекрестно армированных композитов можно найти в [40]. Эти результаты не сопровождаются теоретическим анализом, они только указывают тип разрушения, который может возникнуть в такой бороалюминиевой композиции при одинаковых условиях нагружения. [c.308]

Последняя из работ по сопротивлению баллистическому удару, о которой надо упомянуть, это работа [55], в которой исследованы обработанные и необработанные углепластики с большим объемным содержанием углерода. Двадцать четыре слоя одинаково расположенных высокопрочных угольных волокон были спрессованы в панель при помощи двух типов смол (Аралдит БУ 558 — ВРз 400 фирмы Киба-Гейджи и ЕВБА 4617 — метафенилендиа-мин Объединенной карбидной корпорации). Образцы испытывались на трехточечный изгиб до и после удара, и результаты сравнивались для определения влияния обработки волокна и типа смолы на поведение композита при ударе. [c.329]

При комнатной температуре у однонаправленных композитов алюминия 2024, армированного волокнами бора с объемным со-держанием 40% (диаметром 0,01 см), наличие водяного пара увеличивало скорость роста усталостных трещин и сокращало усталостную долговечность [49]. В ходе испытаний на знакопеременный изгиб композитные образцы колебались с постоянной амплитудой деформации и частотой, равной резонансной. Была получена тарировочная зависимость этой частоты от длины усталостной трещины, а затем изменения частоты были использованы для определения скоростей роста трещин. Испытывалось два типа образцов один с волокнами, ориентированными вдоль, а другой с волокнами, ориентированными поперек оси образца. Для поперечной ориентации волокон чувствительность к водяному пару была наибольшей, в этом случае после введения паров воды в испытательную камеру скорость роста трещины увеличилась в 200 раз (рис. 20). Для алюминиевых сплавов было найдено, что усталостная долговечность изменяется под действием паров воды не более чем в 10 раз [49]. [c.431]

И иох + MgO можно объяснить различной кристаллической ориентацией. Был сделан вывод, что образцы с предпочтительной ориентацией проявляют большую радиационную устойчивость, чем образцы с беспорядочной ориентацией. Беспорядочно ориентированные зерна, расширяясь анизотропно, не могут сохранить смежные границы, тогда как зерна с одинаковой ориентацией сохраняют их. Таким образом, образцы с беспорядочной ориентацией будут иметь больше разрывов границ зерен и соответственно большие линейные и объемные изменения. На рис. 4.10 изгиб кривой около 2-10 нейтрон/см интерпретируется как начало такого разрыва границ зерен за счет анизотропного расширения соседних зерен. Для сохранения физической ясности картины в этом случае выбраны ограниченные интегральные потоки облзп1епия быстрыми нейтронами (6 8)-10 нейтрон/см при 100° С. [c.161]

Отметим, что близкие результаты, указывающие на значительные упругие деформации в приграничных областях, были получены недавно в работе [119], где наблюдали и измеряли методом просвечивающей электронной микроскопии кривизну кристаллической решетки вблизи границ зерен, а также переменную разори-ентацию вдоль индивидуальных границ в Ni, подвергнутом ИПД. В этой работе, используя изгибные контуры экстинкции, исследовали структурную кривизну решетки, которая является кривизной кристаллографических плоскостей, параллельных волновому вектору, в отличие от обычной изгибной кривизны, относящейся к плоскостям, перпендикулярным волновому вектору. Вследствие этого структурная кривизна отражает реальную структуру объемных образцов, поскольку плоскости, параллельные волновому вектору, практически не меняют свою кривизну при возможном изгибе фольги при ее приготовлении. [c.65]

Возможно, что свойства чрезвычайно важных компонент композита могут быть почти полностью скрыты в макроповедении материала, если не анализировать его с достаточной тщательностью. Например, наличие малой объемной доли кобальта как пластичного связующего в цементированном карбиде вольфрама позволяет реализовать в этом композите прочность, равную прочности самих частиц карбида вольфрама. Этот эффект объясняется значительным сглаживанием пиков микронапряжений [2]. Пластичность же не проявляется из-за того, что слои кобальта среднестатистически тонкие и их пластические деформации стеснены. Существенная (с точки зрения прочностных свойств) роль пластичности практически никак не проявляется в диаграммах нагрузка — перемещение и о(е) рассматриваемого материала. Эти зависимости при трехточечном изгибе балки и растяжении близки к линейным вплоть до разрущения. Отсюда, а также по характеру разрущения можно сделать вывод, что цементированный карбид кремния является однородным идеально упругим хрупким материалом. Только более подробный анализ позволяет выявить основную роль больщой, но скрытой пластичности кобальта и односторонность однородной упругохрупкой модели. [c.13]

На рис. 8.29 показана-зонная структура я-иолуироводнпка, поверхность которого заряжена отрицательно, и приведены обозначения основных величин, характеризующих поверхность [),з — разность потенциалов между поверхностью н объемом полупроводника ф = — — изгиб, зон у поверхности Ei — середина запрещенной зоны — расстояние от середины запрещенной зоны до уровня Ферми на поверхности называется поверхностным потенциалом. Из рис. 8.29 видно, что в объеме полупроводника расстояние от дна зоны проводимостп до уровня Ферми (—[,i) меньше расстояния от уровня Ферми до потолка валентной зоны (—ц ). Поэтому равновесная концентрация электронов больше концентрации дырок По > Ро. как и должно быть у /г-полупроводников. В поверхностном слое объемного заряда происходит искривление зон и расстояние от дна зоны проводимости до уровня Ферми по мере перемещения к поверхности непрерывно увеличивается, а расстояние от уровня Ферми до потолка валентной зоны непрерывно уменьшается. В сечении А А эти расстояния становятся одинаковыми ( I I = I )i I) и полупроводник становится собственным п = р = Hi. Правее сечения АА > , вследствие чего р> пи полупроводник становится полупроводником р-типа. У поверхности образуется в этом случае поверхностный р — га-переход. [c.245]

Так, для пластических масс порядок проведения испытаний, формы, размеры и подготовка образцов определены соответствующими стандартами ГОСТ 6433-52 ОСТ/НКТП 3080, 3081, ГОСТ 4670-49, 4649-49, 4648-49, 4651-49, 4647-49, 4650-49 и др. Наиболее часто определяют объемное и поверхностное удельное электрическое сопротивление пробивную электрическую прочность твердость предел прочности при растяжении предел прочности при статическом изгибе и при сжатии удельную ударную вязкость водопоглощаемость теплостойкость жаростойкость. [c.347]

Аракава [3] первым показал, что для некоторых материалов разность хода остается прямо пропорциональной приложенной нагрузке даже после значительной ползучести. Один из авторов этой книги независимо провел ряд опытов с ползучестью, надеясь найти другой такой материал, который был бы применим для исследования объемных задач. (Немного позднее была опубликована статья Миндлина [4], в которой он теоретически рассматривал возможность использования вязкоупругих материалов для решения упругих задач поляризационно-оптическим методом.) Автором было исследовано несколько моделей, в том числе балка при чистом изгибе. Наконец, из-за простоты был выбран диск, сжатый вдоль диаметра. Были полечены картины полос для различных моментов времени после приложения нагрузки к диску (от 30 сек до 22 час). Картины полос фотографировались в разные моменты [c.125]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...