Поперечные колебания ------цилиндра

В случае плоских и осесимметричных течений (т. е. в случае поперечных колебаний цилиндров и продольных колебаний тел вращения) величину g можно выразить через стоксову функцию тока V. (Так, для плоского течения F y). Это намного упрощает краевые условия. [c.228]

Все эксперименты, проведенные на обоих цилиндрах, показали, что колебания цилиндров происходили с частотой, равной частоте собственных колебаний системы. На рис. 3 даны результаты обработки записи колебаний одного из цилиндров в зависимости от числа Ре для трех исследованных частот его колебания. По оси ординат отложены значения амплитуд колебаний, отнесенные к диаметру цилиндра. На этом графике отчетливо выражено резкое уменьшение амплитуды поперечных колебаний в области падения лобового сопротивления (Ре л 0,40 X 10 ). На рис.4 приведены результаты обработки записи колебаний другого цилиндра для различных режимов обтекания, включая режим ветрового резонанса. Левая часть кривой при Ре = (0,34 ч- 0,43) X 10 соответствует области падения лобового сопротивления цилиндра (кризису обтекания), высшая точка соответствует ветровому резонансу (8Ь л 0,2). Как видно из диаграммы, до ветрового резонанса амплитуда поперечных колебаний цилиндра с увеличением числа Ре быстро возрастает. [c.826]

Поперечные колебания --цилиндра. [c.671]

Особенности явления поперечных колебаний цилиндров в потоке ветра. Рассмотрим характерные черты колебаний, возбуждаемых вихрями, на примере кругового цилиндра. Главная трудность при [c.80]

Так называемому кризису сопротивления соответствует область резкого снижения коэффициента поперечной силы Су (см. рис. 4.1) и значительное уменьщение амплитуд поперечных колебаний цилиндра. [c.81]

Модель осциллятора, возбуждаемого поперечной силой [25]. Уравнение поперечных колебаний цилиндра можно записать так [c.83]

Рассмотрим сначала пульсационные малые колебания цилиндра, II пусть S = S(0 есть переменная площадь его сечения. На расстояниях г от оси цилиндра, таких, что I г X (I — поперечные размеры цилиндра), получим аналогично (74,8) [c.398]

Сложность общей пространственной постановки задачи о высокочастотных колебаниях цилиндров и пластин стимулировала большое число работ по развитию приближенных теорий, дающих результаты в более широком частотном диапазоне, чем классические теории пластин и стержней. Первая попытка построения такой теории принадлежит Рэлею, предложившему учесть инерцию поперечных движений [123, т. 1 ]. В случае изгибных колебаний балок [c.195]

Размолотая бумажная масса с концентрацией волокна ОД—0,3 % при отливе тонких бумаг— 5—15 мкм (для более толстых бумаг концентрация выше) поступает на сетку бумагоделательной машины, которая, кроме продольного движения, испытывает поперечные колебания для более равномерного распределения волокон на сетке. Обезвоживание массы достигается сначала простым отеканием воды через сетку, а далее с помощью отсоса на вакуумных ящиках, расположенных под сеткой сходящая с сетки бумага имеет влажность 90 % (мае.). Дальнейшее обезвоживание до 70—75 % происходит на прессовой части машины, где бумага движущаяся на поддерживающем ее сукне, проходит между обжимающими валами, затем поступает в сушильную часть машины, проходит по поверхности нагреваемых до 45—95 °С цилиндров, после чего влажность ее становится менее 10 %. [c.212]

Теория чисто поперечных колебаний воздуха, заключенного в круглый цилиндр, аналогична рассмотренной только что теории. Как и в 54, уравнение имеет вид [c.324]

При поперечных колебаниях воздуха, заключенного в сосуде, имеющем форму круглого цилиндра, нормальные колебания выражаются различными членами ряда (2), причем допускаемые значения к, а следовательно, и а определяются из уравнения [c.660]

При сварке в месте соединения цилиндра с концентратором (на расстоянии четверти длины цилиндра от его нижнего конца) образуется пучность поперечных колебаний, а у наконечника—их узел, в котором ам- [c.195]

Под влиянием нормальных усилий от шатуна корпус двигателя может вибрировать в плоскости, перпендикулярной оси вала. Эти вибрации не могут не сказаться на прочности отдельных деталей и в особенности в местах, близких к крепежным деталям. Так, например, именно поперечными колебаниями и вызывались перенапряжения в соединении цилиндров и картеров первых картерных двигателей. [c.293]

Аксиальные колебания цилиндра. Пусть теперь цилиндрическая поверхность, враш аясь вокруг обш,ей с жидкостью оси, колеблется не вдоль, а вокруг этой оси. В таком случае в классической жидкости характер возникающей в ней цилиндрической поперечной вязкой волны вновь-не зависит от скорости враш,ения. Но аналогичная волна в нормальной компоненте гелия II взаимодействует с вихрями сверхтекучей компоненты, поскольку в ней жидкость движется поперек вихрей. В связи с формулой [c.674]

В качестве объектов исследования были взяты два круглых цилиндра. Первый цилиндр мог колебаться в плоскости, перпендикулярной к направлению потока. Это ограничение не могло существенным образом повлиять на результаты исследования, так как сооружения башенного типа колеблются в основном поперек ветрового потока. Второй цилиндр мог совершать как продольные, так и поперечные колебания. [c.826]

На рис, 4 показаны также значения амплитуд продольных колебаний цилиндра, записанных на осциллограмме синхронно с поперечными. Сопоставляя кривые зависимости амплитуды колебаний от числа Ре для поперечных и продольных колебаний, можно видеть, что при кризисе обтекания амплитуды поперечных и продольных колебаний очень малы, а при полностью турбулентном обтекании и при ветровом резонансе [c.826]

Рис. 4. Свободные колебания цилиндра при различных режимах обтекания (поперечные колебания 1 — п = 4,0 гц 2 — п = 5,5 гц] продольные колебания 3 — п = 6,7 гц , 4 — п = 7,0 гц 5 ветровой резонанс).

Два члена, стоящие в скобках, часто бывают сравнимыми но величине например, легко показать (см. курсы гидродинамики), что для кругового цилиндра, совершающего поперечные колебания, М = роУ, в то время как для сферы радиуса а [c.58]

Таким образом, наряду с попеременным вихреобразова,нием, играющим в явлениях поперечных колебаний цилиндра важную роль, следует предположить, что существует и обратная связь, вызванная влиянием [c.825]

Колебания упругого стержня, имеющего форму усеченного конуса, возбуждаёмые случайной поперечной силой. Эксперименты А. Рошко [24], И. Чинкотта [14] показали, что в области за кризисом сопротивления при числах Рейнольдса 1,4Х Х10 4-3,5-10 действующая на цилиндр поперечная сила случайна и имеет непрерывный спектр, при Re от 3,5-10 до 6-10 процесс имеет узкополосный спектр, выше Re = 6-10 до Re=l,8-10 процесс случайный, но содержит периодическую составляющую (см. рис. 4.1). Основываясь на этих экспериментах, У. Фынг [16], М. Новак [18] рассматривают задачу о поперечных колебаниях цилиндра как задачу о вынужденных колебаниях упругого стержня, возбуждаемого случайной поперечной силой. [c.85]

Наплавку отверстий рекомендуется производить одним из способов — автоматическим, под слоем флюса с поперечными колебаниями электрода или ручной дуговой сваркой поперечными валиками на всю толщину стенки. Эти способы позволяют свести действие факторов, способствующих образованию усов и шлаковых включений в зонах, примыкающих к зазорам, до минимума. Автоматический метод применяется для наплавки поверхности отверстий диаметром более 200 мм, выполненных в виде цилиндра или усеченного конуса. При меньших диаметрах и Х-образной разделке используется ручная дуговая сварка электродами диаметром 5 мм с применением повышенных режимов. Для автоматической наплавки ИркутскНИИхиммашеи разработан специализированный наплавочный автомат, позволяющий производить за один проход наплавку шириной до 250 мм. [c.77]

Второй путь построения приближенных теорий заключался в введении гипотез физической природы относительно характера распределения смещений и напряжений. Использование вариационных принципов приводило к искомым уравнениям движения и граничным условиям. Таким образом были построены уточненные уравнения продольных и поперечных колебаний, учитывающие влияние инерции поперечного движения (Рэлей (1878)), теория изгибных колебаний круглой пластины (Кирхгоф (1852)), различные варианты теории цилиндрических и сферических оболочек [123]. С. П. Тимошенко (1921) показал, что учет деформации сдвига в поперечном сечении также важен при поиске адекватных моделей поперечных колебаний стержней. Отметим, что поправки на скорость распространения волн в бесконечном цилиндре, получаемые из уточненных теорий колебаний стержней, совпадали с несколькими первыми членами разложения точных решений Похгаммера — Кри. [c.14]

Первые исследования вибраций корабля были проведены, вероятно, О. Шликом ), сконструировавшим специальный прибор для их записи ) и определившим экспериментально частоты для различных форм таких вибраций. А. Н. Крылов в своем курсе дает теоретический анализ свободных колебаний корабля. Корабль рассматривается им как балка переменного поперечного сечения он пользуется в расчете приближенным методом Адамса ) для интегрирования обыкновенных дифференциальных уравнений. Около того же времени Крылов заинтересовался колебаниями мостов и опубликовал упомянутую раньше (см. стр. 502) статью о вынужденных колебаниях балок, возбуждаемых подвижными нагрузками. Использованный в этой статье метод был применен впоследствии в анализе продольных колебаний цилиндров и в измерении давления газа в орудиях ). [c.523]

А. Н. Луговцев (1963) произвел исследование аэродинамических поперечных сил, действующих на принудительно колеблющиеся поперек потока аэродинамической трубы цилиндры различных диаметров длиной 1200 мм. При этом были достигнуты числа Рейнольдса 1,8 х 10 . Измерение аэродинамических СИЛ производилось осциллографическим путем с помощью приемников давления, равномерно установленных по периметру центрального сечения цилиндров. При обработке осциллограмм ограничивались определением переменных давлений, изменяющихся с частотой колебаний цилиндра. [c.829]

Единственная компонента поперечной аэродинамической силы при поперечных колебаниях круглого цилиндра, которая может быть в настоящее время теоретически определена вполне корректно,— это компонента инерционной природы. М. А. Павлихина (1965) подробно рассмотрела неустановившееся движение идеальной несжимаемой жидкости при поперечных относительно набегающего потока вынужденных колебаниях цилиндра в предположении потенциальности и плавности его обтекания. [c.829]

Размолотая бумажная масса с концентрацией волокна 0,1—0,3% при отливе тонких бумаг 5—15 мкм (при более толстых буд1агах концентрация выше) поступает на сетку бумагоделательной машины, которая, кроме продольного движения, испытывает поперечные колебания для более равномерного расположения волокна на сетке обезвоживание массы достигается сначала простым стенанием воды через петли сетки, а далее с помощью отсоса на вакуумных ящиках, расположенных под сеткой схсГдящая с сетки бумага все еще имеет влажность около 90 масс. %. Дальнейшее обезвоживание происходит на прессовой части бумажной машины, где бумага, движущаяся на поддерживающем ее сукне, проходит между обжимающими бумагу валами. После прохода прессов влажность бумаги снижается до 70—75%. Дальнейшая сушка происходит в сушильной части машины, где бумага проходит по поверхности сушильных цилиндров, нагреваемых до температуры 45—95° С. При этом влажность бумаги становится менее 10%. [c.339]

При исследованиях причин образования уводов оси возникает необходимость измерения поперечных колебаний заготовки, так как они вызывают биение поверхности обработанного отверстия, на которую базируется инструмент, и поэтому являются одной из причин образования увода оси. Для измерения поперечных колебаний заготовки используют различную виброизмерительную аппаратуру. В частности, успешно применяется ВИА6-5МА — малогабаритная, шестиканальная аппаратура с индуктивными датчиками. В комплект аппаратуры входят полупроводниковый блок питания, генераторно-усилительный блок и различные по назначению датчики. Применительно к условиям глубокого сверления и растачивания для измерения вынужденных поперечных колебаний заготовки с частотой ее вращения до 50, Гц можно использовать датчик относительных перемещений ДП-2, конструкция которого приведена на рис. 5.2, а, а электрическая схема — на рис. 5.2, б. Датчик позволяет измерять амплитуды от О до 12 мм и частоту от О до 120 Гц. Нелинейность амплитудных характеристик не превышает 5 %. Датчик имеет корпус в виде пустотелого цилиндра 2, внутри которого расположена катушка с обмотками 3. Чувствительным элементом является стержень 1 (якорь) с оболочкой 4 из электротехнической стали, который может свободно перемещаться вдоль отверстия катушки. При перемещении стержня изменяется взаимоиндуктивность первичных 1 1 и Щ и вторичных W и W2 катушек, что приводит к изменению силы выходного тока. Токи вторичных обмоток выпрямляются и их разность, проходя через специальный фильтр в аппаратуре ВИА6-5МА, поступает на нагрузку, в качестве которой используется шлейф осциллографа. Совместно с данной аппаратурой может быть использован любой осциллограф с сопротивлением шлейфов 6—8 Ом. При отклонениях от указанного сопротивления [c.112]

Тележка моторного вагона электропоезда ЭР22 значительно отличается отте-лежек ЭР2 и ЭР9П. На этой тележке применен бесчелюстной буксовый узел с поводковой буксой (рис. 169), гидравлические амортизаторы установлены вертикально, вместо серповидной серьги применен стержень с двумя амортизаторами, между надрессорным брусом центрального подвешивания и поперечными балками рамы тележки установлены фрикционные амортизаторы с поводками, имеющими резино-металлические элементы. Эти амортизаторы предназначены для гашения поперечных колебаний. Для снижения износа гребней колес применены гребнесмазыватели. На тележке установлены четыре тормозных цилиндра, каждый из которых через рычажную передачу передает усилие торможения только на одно колесо колесной пары. [c.221]

При каждом фиксированном значении /с,/ , т. е. при заданных частоте и радиусе R цилиндра, уравнение (1.135) имеет конечное число вещественных корней --ч Рп-Каждый корень соответствует распространяющейся нормальной волне определенного номера. На рис. 1.27 приведены зависимости безразмерной фазовой скорости d t = = ktRIp от kiR для первых четырех нормальных волн, а на рис. 1.28 — распределения смещений с глубиной в первых трех волнах при 113. Как видно из рисунков, дисперсионные кривые похожи на соответствующие кривые для поперечных нормальных волн в пластинах [86], а смещения во всех волнах имеют поверхностный характер. Точки пересечения дисперсионных кривых с лучами р = 1,2,3... соответствуют собственным колебаниям цилиндра, когда по его окружности укладывается целое число длин волн. Отметим, что вопрос о физическом смысле решения (1.134) при О < р < 1 (область дисперсионных кривых выше луча /) = 1) требует дополнительного исследования, поскольку в этой области напряжения в нормальных волнах при г = О обращаются в бесконечность. [c.83]

Введение (290).—191. Решеиие при помощи сферических функций (291).— 1 . Установление граничных условий для вибрирующего шара (2 3).—193. Несжигаемый материал (296). —194. Уравнение частот Для ййбрируюшего шара (296). — 1 5. Колебания первого класса (297).—196. KoneoaHHji второго класса ( ).— 1W. Дальнейшие исследования о колебаниях шара (299). —193. Радиальные Колебания полого шара (299). —199. Колебания кругового цилиндра (300). — 200. Крутильные колебания (301). — 201. Продольные колебания (302).— 202. Поперечные колебания (304). [c.10]

Цилиндр или кольцо могут совершать колебания двух различных типов, обусловленных соответственно жесткостью на растяжение и на изгиб эти колебания аналогичны продольным и поперечным колебаниям прямолинейных стержней. Однако когда цилиндр тонкий, силы, сопротивляющиеся изгибу, весьма малы по сравнению с силами сопротивления растяжению, и точно так же, как в случае прямолинейных стержней, колебания, вызванные изгибом, имеют более низкий тон и гораздо более существенны, чем колебания, вызванные продольной жесткостью. В предельном случае бесконечно тонкой оболочки (или кольца) колебания изгиба становятся независимыми от растяжения кругового сечения в целом и могут рассматриваться в преаположении, что каждая часть окружности сохраняет свою первоначальную длину в течение всего движения. [c.401]

Однако, хотя колебания, к рассмотрению которых мы приступаем, аналогичны поперечным колебаниям прямолинейных стержней в отношении зависимости от сопротивления на изгиб, не следует думать, допуская общераспространенную ошибку, что они являются исключительно нормальными. В самом деле, легко видеть, что движение цилиндра или кольца, при котором каждая частица смещаетс я в направлении радиуса, несовместимо с условием отсутствия растяжения. Для того чтобы удовлетворить этому условию, необходимо приписать каждой частице окружности как нормальное, так и тангенциальное движение, относительные величины которых должны удовлетворять определенному дифференциальному уравнению. Первым шагом по пути к решению поставленной задачи и будет исследование этого уравнгния. [c.401]

В случае кругового цилиндра радиуса г длина волны наиннз-шего поперечного колебания равна 2тгг 1,841 = 3,41 Зг ( 339). Если при этом длина волны вр>1нужденного колебания превосходит [c.161]

При смещении конца якоря на величину х полуцилин-дрическая опора, а вместе с ней и зеркальце поворачиваются на угол 9 = у, где а—радиус цилиндра таким образом поперечные колебания якоря преобразуются в угловые колебания зеркальца. [c.295]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...