Радиус кривой, которую

Определение наименьшего радиуса кривой, которую может проходить экипаж [c.296]

Эксплоатационный наименьший радиус кривой ДЛЯ паровозов. Наименьший радиус кривой для отдельного экипажа при заклинивании его тремя точками двух нитей колеи не является тем радиусом кривой, который паровозы могут проходить, не вызывая опасных расстройств пути. [c.300]

Расчёт производят в следующем порядке. Задаются величинами радиусов Гц г , отличающимися от / на несколько процентов, и определяют соответствующие им значения Рг, р2, Рз--. и 91, з, 9з... Затем по полученным величинам д выбирают такой радиус кривой, который, удовлетворяя всем прочим [c.188]

Спираль Архимеда - плоская кривая, которую описывает точка, движущаяся равномерно-поступа-тельно от центра О по равномерно-вращающемуся радиусу (рис. 80). [c.46]

Через указанные точки проводим радиусы, направления которых указывают направления преобразований образующих конуса, и откладываем от вершины S натуральные величины соответствующих образующих. Геометрическим местом концов образующих конуса в преобразовании является кривая линия А В. Данная кривая и крайние образующие SA и SB представляют собой контур искомой развертки заданного конуса. Здесь кривая линия А В является конформным преобразованием направляющей линии конуса аЪ, а Ь. [c.288]

Проведем окружность, проходящую через точку М и пересекающую плавную кривую q в точках А и В. достаточно близко расположенных к М (рис. 3.7, а). Будем приближать /4 и в к М, строя каждый раз новую окружность, проходящую через эти три точки. В пределе А и В сольются с М окружность, которую определят эти три бесконечно близкие точки, называют кругом кривизны (соприкасающейся окружностью), ее радиус — радиусом кривизны кривой в данной ее точке, а ее центр — центром кривизны. Круг кривизны может как не пересекать, так и пересекать кривую, которой он касается в данной ее точке (рис. 3.7, б). [c.51]

Плавная кривая, радиусы кривизны, которой увеличиваются (или уменьшаются) непрерывно и односторонне. [c.52]

Циклоидальное зацепление. Профили боковых поверхностей головок зубьев при циклоидальном зацеплении образуются по эпициклоидам 1, 2 (рис, 218, а), т. е, по кривым, которые описывают точки производящих окружностей, имеющих радиусы и р.2, при их качении без скольжения с внешней стороны по начальным окружностям зубчатых колес, имеющих радиусы Гщ,, и Гщ,,. Профили ножек зубьев описаны по гипоциклоидам 3, 4, образованным точками этих же производящих окружностей при их качении без скольжения с внутренней стороны начальных окружностей. В этом случае каждая производящая окружность должна катиться по своей начальной окружности. Производящие окружности при построении профилей зубьев вращаются в одном направлении. [c.344]

Следовательно, радиус-вектор г -- функция t. При изменении t на некотором интервале конец М радиуса-вектора опишет отрезок кривой, которая называется годографом векторной функции а(1) (рис. 13) ). Чтобы найти скалярные уравнения годографа, введем произвольную прямоугольную декартову систему координат с началом в точке О. Проектируя радиус-вектор г на оси этой системы координат и заметив, что его проекции совпадают с координатами точки М (лу, Хп, л з), найдем [c.60]

Вертикальная плоскость, проходящая через ось вращения Oz, пересекает поверхность по кривой, которая называется меридианом (кривые АВ, АС), а плоскость, перпендикулярная оси Oz, пересекает поверхность вращения по окружности, называемой параллелью. Обозначим через Tj радиус кривизны дуги меридиана (рис. [c.215]

В проекции на плоскость, параллельную оси винтовой линии (см. рис. 297), очертание трубчатой поверхности обертывает проекции всех касательных шаров радиуса г, описанных из центров /, II, III. .. на винтовой линии. Это очертание образуется двумя кривыми, которые при каждом обороте образуют две вершины (точки возврата). [c.243]

Из курса математики известно, что эвольвентой, или разверткой окружности, называют кривую, которую описывает любая точка прямой, касательной к окружности, если эту прямую катить по окружности без скольжения. Окружность радиуса г,, по которой катится прямая, в теории зацепления называют основной окружностью (рис. 34). [c.51]

Построение линий пересечения кривых поверхностей, образующих головку шатуна. На фиг. 174 начерчены три вида шатунной головки, выполненной в виде тела вращения, от которого двумя плоскостями Р отсечены части так, что толщина головки равна 60 мм (см. вид слева и сверху). Цилиндрическая штанга шатуна, имеющая диаметр 45 мм, сопрягается с головкой плавно при помощи поверхности вращения (части кругового кольца — тора), радиус кривизны которой равен 30 мм. [c.71]

Определение силы Р, которую нужно приложить в тонне Н, чтобы сообщить оси Ог заданное движение. Пусть тело находится в состоянии устойчивого вращения, о котором мы только что говорили. Воздействуем на точку Н силой Р Х, У, О) таким образом, чтобы изменить направление оси, заставив точку Н описывать по заданному закону заданную кривую, которая обязательно будет лежать на сфере радиуса ОН с центром в точке О. [c.192]

В этих экспериментах для всех значений радиуса при вершине надреза, кроме г=1,25 мм, было установлено, что возникновение нераспространяющихся усталостных трещин возможно уже при симметричном цикле напряжений. В связи с этим была построена общая зависимость пределов выносливости по разрушению и по трещинообразованию при симметричном цикле напряжения-сжатия от теоретического коэффициента концентрации напряжений (рис. 5). Сначала определяли предел выносливости гладкого образца из исследуемой стали (о-1 = 204 МПа). Далее, путем деления этого предела на теоретический коэффициент концентрации напряжений, была получена кривая, которой теоретически должно следовать изменение предела выносливости по разрушению с увеличением концентрации напряжений (кривая 5). Однако экспериментальные результаты показали иное. В области высокой концентрации напряжений пределы выносливости по разрушению оказались независящими от остроты концентратора. Анализ возникновения и развития усталостных трещин в зонах над- [c.14]

Таким образом, если известны все константы исследуемого материала (ро, 6о и <Тто), то из уравнения (38) можно получить искомую зависимость между длиной нераспространяющейся трещины и номинальным напряжением. Полученные в результате расчета кривые нераспространяющихся усталостных трещин у эллиптического отверстия, радиус вершины которого составляет р = 0,2 мм, а глубина =0,8 мм, приведены на рис. 29. Для расчета использованы константы материала, найденные ранее для мелкозернистой и крупнозернистой сталей. Пределы выносливости гладких образцов для этих сталей при растяже-нии-сжатии равны соответственно 228 и 201 МПа. Полученные кривые в отличие от кривых на рис. 27 имеют как минимум, так и максимум номинального переменного напряжения. В зоне существования нераспространяющейся усталостной трещины пределы выносливости по трещинообразованию и по разрушению различны. Если учесть, что справа от рассматриваемой кривой располагается зона распространения трещины, а слева зона, где трещина не распространяется, то получим, что максимум кривой нераспространяющейся трещины означает критическое максимальное переменное напряжение, при котором трещина еще может не развиваться, т. е. предел выносливости по распространению трещины, или более точно предел выносливости по разрушению. Следовательно, если известны константы материала (ро, бо, Ото), то расчетным путем можно определить пределы выносливости по трещинообразованию и разрушению. [c.63]

Дифференциальное уравнение, выражающее, что вариация интеграла 5 равна нулю, как известно, доказывает, что соприкасающаяся плоскость кривой в каждой точке нормальна к поверхности. Но если допустить, что оба конца рассматриваемой дуги находятся бесконечно близко друг к другу, то кратчайшей из всех дуг, которые могут соединить эти точки на поверхности, —дугой, наименее отличающейся от хорды,— будет, очевидно, та дуга, кривизна которой является наименьшей, т. е. радиус кривизны которой является наибольшим. Но дуги, соединяющие две бесконечно близкие точки поверхности, можно рассматривать как имеющие одну и ту же каса- [c.402]

Радиусы кривизны г, и мы, естественно, можем считать отличными от нуля (МЫ можем ограничиться кривыми, которые имеют правильное изгибание в точках, о которых идет речь) более того, мы первоначально предположим, что не обращаются в нуль ни г 4-ни Мы должны будем вследствие этого [c.240]

IV. Д р у г о е решение. Вместо двух прямоугольных координат х, у возьмем переменный радиус х, который вращается вокруг неподвижной точки в той же плоскости х-в, и у-в и положение которого в каждый момент определяется углом q>. Сохраняя третью координату z, которую надо представить себе проведенной из конца радиуса х перпендикулярно к плоскости угла 9 , легко найти, что элемент кривой afs будет [c.120]

Пусть а — точка кривой, радиус-вектор которой относительно [c.136]

Определение угла передачи в кулачковых механизмах представлено на рис. 105 и 106 здесь tr — касательная к траектории центра ролика, т. е. к кривой, которая всюду отстоит от рабочего профиля кулачка по нормали на расстоянии, равном радиусу ролика при одном и том же законе движения угол ц будет тем меньше, чем больше профиль кулачка. [c.62]

Из точки Q, определяемой аналогично предыдущему, как из центра, описывается окружность с радиусом QM, которая пересекает прямую GQ в точках и и L" прямые L P и L"P" — нормали к кривой в точках Р и Р". [c.86]

Переходная кривая. Долбяк подобно червячной фрезе даёт у основания шлица переходную кривую, которая получается, как траектория (удлинённая эпициклоида) точки вершины зуба долбяка, и расположена вне катящейся окружности. При проектировании долбяков необязательно знать точное очертание переходной кривой. Вместо этого можно ограничиться определением радиуса г р границы прямолинейного участка и высоты переходной кривой валика (фиг. 75). [c.461]

Минимальный диаметр буферных тарелок для новых вагонов с базой до 6000 мм - 340 мм, вагонов с базой от 6000 до 10 000 мм — 400 мм, вагонов с базой свыше 10 000 мм — 450 мм Для вагонов с базой свыше 14 000 мм диаметр тарелок буфера надо определять путём вписывания вагонов в кривые путей наименьшего радиуса, по которым вагону придётся проходить в эксплоатации. [c.642]

Кривые, которые воспроизводит точка В на рис. 70, а и 70, б, всегда располагаются в области плоского кольца, ограниченного двумя концентрическими окружностями, и имеют с ними отдельные общие точки. Радиусы окружностей, ограничивающих кольцо, равны [c.144]

Применяется эта кривая в изготовляемых деталях машин кулачках, эксцентриках, кулачковых патронах токарного станка и т. п. Спираль Архимеда — плоская кривая, которую описывает точка, равномерно движущаяся по радиусу окружности, равномерно вращающемуся в [c.357]

Точка пересечения кривой напряжений в тонком кольце и кривой тангенциальных напряжений в диске приближенно указывает на радиус, выше которого целесообразно разгружать (утонять) диск. При этом необходимо следить за ростом радиальных напряжений в диске, вызываемым его утонением. Следует отметить, что этот метод оценки разгрузки диска сугубо приближенный. [c.222]

Интересно, что темпы, определяемые по двум кривым охлаждения (на внутреннем и наружном радиусах), для разных моментов времени, но в моменты равных температур совпадали. Таким образом, при обработке результатов экспериментов мы вычисляли темпы при одинаковых температурах на верхней и нижней кривой, которые отличались не более [c.74]

Возможность прокладки трассы подвесной рельсовой дороги в значительной мере зависит от принятых значений радиусов горизонтальных кривых. Кривые представляют собой отрезки подвесных рельсов, изогнутых холодной гибкой по круговой кривой постоянного радиуса. На специальных скоростных дорогах для плавного нарастания центробежной силы применяют переходные кривые (кубическую параболу, лемнискату Бернулли, радоидную спираль). Радиус кривой выбирают исходя из ряда условий. Так, для тележек с жесткой базой требуются увеличенные по сравнению с шарнирными тележками радиусы кривых. Устройства для автоматической сцепки вагонов также ограничивают радиус кривых, который, в свою очередь, зависит от размера рельса и скорости движения, между которыми существует нормируемая квадратичная зависимость, особо строго соблюдаемая на дорогах, предназначенных для перевозки людей и опасных грузов (например жидкого расплавленного металла). [c.177]

Определив вторые проекции перечисленных точек (черт. 249, в), перейдем к определению экстремальных точек М и М , находящихся в общей плоскости симметрии поверхностей а (черт. 249, б), Плоскость о пересечет обе поверхности по циркульным кривым, которые на горизонтальную плоскость проекций будут проецироваться эллипсами. Чтобы не строить эти лекальные кривые, повернем плоскость а и лежащие в ней кривые е сечения сферы и й сечения тора до горизонтального положения (о). При этом окружность е, радиус которой равен радиусу сферы, будет иметь центр в точке С и проецироваться на плоскость Л окружностью е, а меридиан тора к совпадет с горизонтальным меридианом тз. В результате пересече- [c.74]

Эвольвентой, или разверткой окружности, называется кривая, которую описывает любая точка прямой линии, перека-тываюищйся без скольжения по окружности радиуса г,, (рис. 18.3). [c.181]

Рассматривая плотину с уступом, будем пользоваться обозначениями а — высота уступа 0 — угол наклона к горизонту носка уступа (принимается равным 0—12°) R — радиус кривой, по которой очерчена водосливная поверхность плотины при подходе к носку (h )y T - сжатая глубина, устанавливающаяся в ковде носка на уступе (рис. 12-35). Остальные обозначения сохраним преж-ние. [c.479]

Эвольвентой, или разверткой окружности, называется кривая, которую описывает любая точка прямой линии, перекатываемой без скольжения по окружности радиуса Л(, (рис. 2.7). Эта прямая называется производяи ей прямой, а окружность, представляющая [c.39]

Эвольвента окружности (рис. 8.7). Эвольвентой окружности называют кривую, которую описывает точка 5 прямой NN, перекатываемой без скольжения по окружности радиуса гь. Эта окружность называется эволютой или основнойокружно-с т ь ю, а перекатываемая прямая NN — производящей прямой. [c.104]

Сферическая индикатриса касательных. Положим, что нам дана, как в рубр. 75, некоторая дуга кривой I. Выберем произвольно начало О и каждой точке Р этой дуги отнесем другую точку М, радиус-вектор которой ыЖ = иными словами, из точки О проведем вектор, равный едииичному касательному вектору t в точке Р. Все эти точки М по самому своему построению будут расположены на сфере радиуса 1 с центром в точке О. В своей совокупности они образуют на сфере кривую (или дугу кривой) которая называется сферического индикатрисой касательных цассматриваемой кривой I. [c.71]

Увеличивая число поперечных сечений на рассматриваемом участке по длине вала, за счет их сгущения, получим на плоскости В плавную кривую, образованную точками пересечения с этой плоскостью искривленных радиусов или, иначе, образованную точками вала, соверщившими в составе поперечных сечений колец одинаковый крутильный поворот. Таким образом, в плоскости осевого сечения вала можно отметить точки, располагающиеся до деформации вала на кривой, которая в результате деформации вала, оставаясь плоской, повернется на угол ф вокруг оси вала. Эта кривая ортогональна контурной кривой в осевом сечении вала. Вследствие осевой симметрии крутильной деформации точно такая же кривая может быть отмечена в любом из осевых сечений. Эти кривые образуют поверхность вращения, ортогональную боковой поверхности вала. Совокупность точек, лежащих на этой поверхности при кручении круглого вала переменного диаметра, поворачивается как жесткий диск. Эта поверхность, в случае если вал становится круглым цилиндром, превращается в плоскость поперечного сечения, а ее меридиан превращается в радиус круглого поперечного сечения цилиндра. Если вал имеет коническую форму, эти поверхности становятся сферическими с центром в вершине конуса. [c.91]

В механизмах удобнее определять радиусы кривизны и центры кривизны траекторий и огибающих кривых графическим путем, чем вычислять их по формуле Эйлера—Савари. Рассмотрим сначала графические приемы, основанные на кинематической природе тех формул, из объединения которых получается формула Эйлера— Савари, а потом остановимся на других приемах чисто геометрического характера. Заметим, что те и другие приемы практически рентабельны только при круговых центроидах, радиусы кривизны которых бывают всегда известными. Что касается случаев некруговых центроид, то для них в п. 50 будет рассмотрен графический прием, который позволяет обойтись без знания радиусов кривизны центроид. [c.362]

Конструкция конической червячной фрезы. Фреза представляет собой червяк с витками, расположенными на усечённом конусе. Для образования режущих кромок фреза снабжена прямыми канавками и затылован-ными зубьями. Профиль зуба фрезы располагается на образующей делительного конуса с углом при вершине 60°. Образующая конуса — вогнутая кривая с большим радиусом кривизны, которая мало отличается от прямой. Стрела прогиба равна приблизительно 0,015 модуля, что даёт для самого крупного модуля (6,5) величину 0,1 мм. [c.450]

Шестая группа — параллельные поверхности, из которых своеобразными являются поверхности Монжа, каналовые и циклиды. Поверхностью Монжа называется поверхность, одной из эволют которой служит торс (в простейшем случае поверхностью Монжа служит цилиндр). Каналовые поверхности образуются движением окружности переменного радиуса, центр которой находится на заданной кривой. К ка-наловым поверхностям близки трубчатые поверхности. Циклиды представляют собой более сложную разновидность каналовых поверхностей с двумя видами окружностей на них, как линиями кривизны. [c.416]

Сопоставление опытных и расчетных данных, полученных для ступеней с разными высотами лопаток, приведено на рис. 12-24, а. Из сопоставления кривых следует, что в ступенях с малыми высотами лопаток (ступени / и 2) расхождение между опытом и расчетом несколько больше, чем в ступени 3. По-видимому, это можно объяснить увеличением в ступенях с малыми высотами лопаток относительных потерь на утечку пара в надбандажном уплотнении и потерей энергии, связанной со вторичными течениями, которые не учитываются расчетными зависимостями. Здесь же даны расчетные зависимости Дт1ог = /(уо), определенные по параметрам на среднем радиусе (кривая 4) и по сечениям по высоте лопатки (кривая 4 ). Из рис. 12-24, а видно, что расчет снижения к. п. д. от влажности в ступенях с длинными лопатками по параметрам потока на среднем радиусе дает существенное отклонение от экспериментальных результатов. Значительно лучшее совпадение опытных и расчетных значений к. п. д. получается в том случае, когда учитывается реальное распределение параметров по высоте лопатки. [c.350]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...