Теплопроводность суммарная

Если пограничный слой турбулентный, то надо считать коэффициенты диффузии D, вязкости т) и теплопроводности суммарными коэффициентами, состоящими из суммы коэффициентов молекулярного переноса и коэффициентов турбулентного переноса. [c.227]

Термическое сопротивление Rk можно уменьшить различными способами, воздействуя на любую из составляющих Ru / 2- Как отмечалось в 9.2, интенсифицировать конвективный теплообмен и уменьшить можно путем увеличения скорости движения теплоносителя, турбулизации пограничного слоя и т. д. Термическое сопротивление теплопроводности Rx зависит от материала и толщины стенки. Однако прежде чем выбирать методы воздействия на процесс теплопередачи, необходимо установить вклад отдельных составляющих Ra, Ri. и Ra2 в суммарную величину Rk. Естественно, что существенное влияние на Rk будет оказывать уменьшение наибольшего из слагаемых. В широко используемом в технике процессе передачи теплоты от капельной жидкости к газу через металлическую стенку наибольшее термическое сопротивление имеет место в процессе теплоотдачи от газа к стенке Ra2, а остальные термические сопротивления Ra.[ и Rx пренебрежимо малы по сравнению с ним (см. пример 12.2). [c.100]

В дальнейшем будем обозначать буквой i или 2 суммарный коэффициент теплоотдачи, учитывающий конвекцию, теплопроводность и излучение. [c.478]

Интефальный удельный тепловой поток, определяемый разностью (4.44) и (4.43), - д . При этом эффект энергоразделения без учета уменьшающего влияния теплопроводности будет максимален, если при достаточном уровне турбулентности суммарный удельный тепловой поток, обусловленный турбулентно- [c.180]

В работах 100, 101, 104] проводится оценка точности определения коэффициентов теплопроводности покрытий и рассчитываются возможные поправки. Суммарная погрешность в интервале температур 500—1400 К при толщине слоя до 0,3- Ю-з м составляет 6,5—16%. В том случае, когда расчетные формулы вычисления X выведены при допущении, что для тонкого слоя, нанесенного на цилиндрический нагреватель, могут быть использованы выражения для плоской стенки [101], погрешность возрастает до 30—50%. [c.132]

Рассеяние на границах является единственным процессом, для которого абсолютная величина среднего свободного пробега фонона может быть оценена с приемлемой точностью поэтому были проделаны вычисления эффективного среднего свободного пробега. Казимир [11] рассчитал теплопроводность бесконечно длинного цилиндра в предположении, что внутри кристалла нет процессов взаимодействия и тепловое равновесие достигается лишь на границах, где фононы поглощаются и затем снова изотропно испускаются. Число фононов в данном направлении во внутренней точке определяется температурой точки их испускания. Это распределение, проинтегрированное по всем направлениям, дает плотность теплового потока. Интегрирование но всему поперечному сечению характеризует суммарный тепловой поток. В конечном счете теплопроводность оказывается равной [c.247]

Развитое турбулентное движение в трубах рассматривается как движение, состоящее из двух сплошных сред вязкой и турбулентной /33-56/. Эти среды отличаются друг от друга физико-механическими свойствами, т.е. вязкостью, теплопроводностью и диффузией. Между этими двумя средами имеется кинематическое и динамическое взаимодействие. При очень больших местных числах Рейнольдса влияние вязкого движения на суммарный поток очень незначительное, например, около оси трубы. В таких случаях влиянием вязкого движения можно пренебречь. При малых местных числах Рейнольдса, например, непосредственно возле стенки, можно пренебречь влиянием турбулентной среды. В таких случаях вязкая среда может рассма+риваться как вязкий подслой всего потока. [c.54]

Коэффициент теплопроводности материала стенки однослойной скважины Хэ определяется из условия равенства термических сопротивлений материала стенки однослойной (фиктивной) скважины и материалов слоев реальной скважины при этом толщина возмущенного слоя фиктивной скважины Дэ и суммарная толщина прогретых слоев реальной скважины п [c.270]

Найденная этим методом теплопроводность соответствует средней температуре теплопроводного слоя газа. Геометрические параметры измерительной ячейки выбраны таким образом (см. начало гл. 11), чтобы исключить конвективный теплообмен в цилиндрическом зазоре с исследуемым газом. В данной экспериментальной установке не следует учитывать лучистую составляющую теплового потока и перепад температур в стенке капилляра лучистая составляющая теплового потока на 3—4 порядка меньше суммарного теплового потока, а перепад температур в стенке капилляра не превышает 0,1% от t —ti). [c.195]

Величина Ra — io.F) называется термическим сопротивлением теплоотдачи, а суммарное термическое сопротивление Рк — термическим сопротивлением теплопередачи. Используя понятие термического сопротивления, мы опять свели формулу для расчета теплового потока к зависимости, аналогичной закону Ома тепловой поток равен отношению перепада температур к сумме термических сопротивлений, между которыми этот перепад измеряется. В процессе передачи теплоты через стенку между двумя теплоносителями тепловой поток преодолевает три последовательно включенные термические сопротивления теплоотдачи теплопроводности Рх и снова теплоотдачи Ra.2. После расчета теплового потока Q из соотношений (12.3), (12.5) можно опреде-114 [c.114]

Величину термического сопротивления можно уменьшить различными способами, воздействуя на любую из составляющих Ят ч Ял2> Я Как отмечалось в 9.2, интенсифицировать конвективный теплообмен и уменьшить можно путем увеличения скорости движения теплоносителя, турбулизации пограничного слоя и т. д. Величина термического сопротивления теплопроводности R зависит от материала и толщины стенки. Однако прежде чем выбирать методы воздействия на процесс теплопередачи, необходимо установить вклад отдельных составляющих R-k и i a2 В суммарную величину R/ . [c.116]

Многослойная плоская стенка. Рассматривается стенка, состоящая из нескольких, например двух, слоев (рис. 6-3). Толщины слоев Si и бг, коэффициенты теплопроводности и 1.2- С одной стороны находится горячая среда с температурой с другой —холодная с температурой ж2. Значение суммарного коэффициента теплоотдачи с горячей стороны а, с холодной аа. [c.183]

Однослойная плоская стенка. Имеется однородная плоская стенка с коэффициентом теплопроводности % и толщиной б. По одну сторону стенки находится горячая среда с температурой по другую — холодная с температурой Температуры поверхностей стенки неизвестны, обозначим их буквами и (рис. 6-2). Задано значение суммарного коэффициента теплоотдачи на горячей стороне ai, на холодной [c.196]

Однородная цилиндрическая стенка. Пусть имеется цилиндрическая стенка (труба) с внутренним диаметром di, внешним и длиной I. Стенка трубы однородна ее коэффициент теплопроводности Х. Внутри трубы горячая среда с температурой снаружи — холодная с температурой г г- Температуры поверхностей стенки неизвестны, обозначим их через и /оа (рис. 6-6). Со стороны горячей среды суммарный коэффициент теплоотдачи а , а со стороны холодной 2. [c.201]

Суммарная эффективная теплопроводность смеси реагирующих газов определяется вкладом обычной молекулярной теплопроводности смеси Я./ и дополнитель- [c.16]

Особенно ограничена область применения метода анализа газов, основанного на измерении теплопроводности, так как число газов, имеющих значительные величины теплопроводности, весьма невелико, а метод определяет по существу суммарную теплопроводность газо- [c.365]

Влияние углерода видно из данных, приведённых в табл. 8 [39]. Резкое падение теплопроводности наблюдается при начальном увеличении содержания углерода и более плавное — при дальнейшем увеличении его содержания. Увеличение содержания графита, при неизменном суммарном содержании углерода, приводит к увеличению теплопроводности за счёт распадения цементита. [c.8]

Заканчивая обзор методов тепловой защиты, можно построить диаграмму (рис. 1-6,а), иллюстрирующую области их применения. Системы с накоплением тепла имеют ограничения как по суммарному количеству подведенного тепла, так и по максимальному удельному тепловому потоку (из-за ограниченности коэффициента теплопроводности). [c.25]

Доля термического сопротивления пленки от суммарного термического сопротивления невелика в связи с высокой теплопроводностью жидких металлов. Поэтому в процессе расчета теплоотдачи при пленочной конденсации паров металлов в большинстве случаев не требуется высокой точности при определении термического сопротивления пленки. Для расчетов могут быть использованы общеизвестные закономерности, несмотря на то, что они получены с использованием многих упрощающих предположений. [c.231]

Во второй главе задача расчета термоизоляции сведена к решению соответствующей задачи теплопроводности при принятых условиях теплообмена с окружающей средой или теплоносителем с учетом (в общем случае) зависимости теплофизических характеристик термоизоляторов от температуры. Дана математическая формулировка задач теплопроводности в дифференциальной и интегральной (в частности, в вариационной) формах для теплоизоляционной конструкции в виде неоднородного анизотропного тела произвольной формы, и рассмотрены основные методы решения таких задач. На основе вариационной формулировки задачи теплопроводности построены двойственные оценки таких важных интегральных характеристик теплоизоляционной конструкции, как ее термическое сопротивление, проходящий через нее суммарный тепловой поток, средние температуры поверхностей теплообмена. [c.4]

При малом, но конечном значении приведенного числа Био (Bi = a h/A.< I), когда термическое сопротивление тела мало по сравнению с суммарным термическим сопротивлением теплообмена конвекцией и излучением, перепад температуры по толщине h тела с полостью (см. рис. 2.2) оказывается незначительным по сравнению с разностью Г(Р) - Т(Р) и температуру тела в этом направлении можно считать неизменной (тонкостенное в тепловом отношении тело). Тогда граничные условия, заданные по этому направлению, объединяются с дифференциальным уравнением теплопроводности в одно выражение, причем оно не содержит производных от температуры в указанном направлении. [c.31]

Теплообмен в жидких металлах. Вследствие высокой теплопроводности жидких металлов для них характерны низкие значения Рг. Поэтому велика роль суммарного электронно-молекулярного переноса тепла по сравнению с турбулентным во всем сечении потока жидкого металла даже при развитом турбулентном течении. Толщина пограничного слоя оказывается гораздо больше толщины гидродинамического слоя. [c.132]

Размерные изменения, получающиеся при облучении, очень чувствительны к температуре и при высоких ее значениях, характерных для реактора HTR, суммарным эффектом является уменьшение объема. На рис. 9.1 показаны эти изменения для определенных сортов графита [3]. Облучение влияет также на теплопроводность и может существенно уменьшить коэффициент теплопроводности при низкой температуре и увеличить электросопротивление примерно в 60 раз, по сравнению с его значением при 250° С. При температуре 300° С оно увеличивается максимум в 20 раз, а при 450° С — примерно в 10 раз, причем в обоих случаях флюенс был равен 5-10 нейтр/см2. [c.99]

Уже при умеренных значениях величины л , а следовательно, и больших расходных средних скоростях потока конвективный перенос теплоты значительно повышается, что приводит к снижению перегрева температуры стенки относительно температуры насыщения. В этих условиях при достаточно высоких значениях X пузырьковое кипение может быть совсем подавлено или будет иметь малую интенсивность и не внесет заметного вклада в суммарный перенос теплоты [801. Теплота на этом участке передается теплопроводностью через тонкий слой пристенной пленки жидкости, а испарение происходит на границе раздела между кольцевой жидкой пленкой и паровым ядром потока [99]. [c.67]

МИ колебаниями от главных циркуляционных насосов, гидродинамическими усилиями от изменения скоростей и направлений потоков теплоносителя в первом контуре, тепловыми пульсациями от недостаточного перемешивания потоков теплоносителя, вибрациями и колебаниями от сейсмических нагрузок. Сложный спектр высокоскоростных и вибрационных механических и тепловых нагрузок имеет место при различных аварийных режимах, связанных с возможным разрывом главных трубопроводов первого контура и динамическим смещением опор корпуса реактора при мощных землетрясениях и разрывах. Характер и анализ перечисленных выше статических и циклических нагрузок и связанных с ними напряжений приведены в нормах расчета на прочность [1,2]. Перечисленные выше нагрузки создают в корпусах и других злементах первого контура водо-водяных реакторов соответствующие номинальные нагфяжения. Учитывая сложность конструктивных форм этих элементов, неравномерное распределение температур по толщине стенок каждого элемента и между отдельными элементами, а также различие в физико-механических свойствах (коэффициенты линейного расширения, теплопроводность), суммарные местные напряжения могут значительно (в 2—3 раза и более) превосходить номинальные. По данным [1, 2, 6, 23, 29—37], коэффициенты концентрации напряжений а от механических нагрузок (равные отношению местных напряжений в различных зонах корпуса реактора к номинальным напряжениям в гладкой цилиндрической или сферической части) составляют величины порядка 1,5—5. Для некоторых из зон корпуса эти коэффициенты приведены в табл. 1.3. [c.19]

Безразмерный параметр fi представляет собой отношение количества теплоты, выделенной на жидкостном участке за счет объемного теп-ловьщеления, к суммарному количеству теплоты, поглощенной потоком охладителя до входа в элемент и на жидкостном участке. Если Ех = 1, то через начало области испарения тепловой поток не проходит и Bbh полняется условие адиабатичности (7.4). При 1 < 1 через фронт зоны испарения теплота теплопроводностью передается на жидкостной j ao-ток - условие (7.7). [c.162]

Рассмотрим однослойную цилпидрическую стенку (трубу) с внутренним д 1аметром с/,,,,, наружным и длиной I. Стенка трубы характеризуется коэффициентом теплопроводности X. Внутри трубы течет более нагретая среда с температурой /т, снаружи — более холодная с температурой t . Суммарные коэффициенты теплоотдачи на внутренней и наружной поверхностях трубы j,H и н. Температуры г.оверхностей стенки и t -i неизвестны фис. 19.2). [c.230]

Определить стационарную фоновую температуру в центре и на периферии нагретой зоны микромодульиого блока, рассеивающего 16 Вт. Нагретую зону можно рассматривать как шар радиусом 70 мм, отделенный воздушным зазором (толщиной 10 мм) от дюралюминиевого [Я — = 170 Вт/(м К)] кожуха толщиной 1 мм. Эффективные теплопроводности воздуха (в зазоре) и материала нагретой зоны равны 0,08 и 0,16 Вт/(м К) соответственно температура окружающего воздуха 20 С, коэффициент теплоотдачи 20 Вт/(м К). Известно, что фоновая температура характеризует суммарное влияние источников энергии и практически не зависит от их конфигурации и особенностей расположения, [c.180]

Контактные поверхности насадного обода и внутренней части диска турбины имеют номинальный диаметр d = 0,055 м с возможными положительными отклонениями (0...3)-10- м для отверстия и (2...4)-10 м для вала. Возможная суммарная шероховатость контактных поверхностей IiRai — 10...20 мкм. Минимальный и максимальный диаметры соединения di = 0,015 м и = 0,1 м, его средняя температура 150° С, материал — сталь 45 (коэффициент линейного расширения = 1,22-10- К , модуль упругости Ei = 1,96-10 МПа, коэффициент Пуассона Ц = = 0,3, теплопроводность Xj = 47,5 Вт/(м-К), где г = 1,2 в = 600 МПа. Оценить максимально и минимально возможные значения р и АТ , соответствующие (в атмосфере воздуха) значению плотности теплового потока, направленного внутрь соединения, = 144 кВт/м . [c.219]

Коэффициент теплопроводности к в уравнении (2-127) вобщем случае должен учитывать теплопроводность твердого скелета стенки и охлаждающей жидкости. Для металлических пористых стенок, имеющих высокий коэффициент теплопроводности и малый суммарный объем пор, теплопроводностью жидкости можно пренебречь. В этом случае, как и в предыдущей задаче, можно принимать i= (l—р). [c.65]

В монографиях В. В. Кудинова [8, 9] рассматриваются возможные механизлш теплопереноса в покрытиях. Основываясь на теоретических предпосылках и результатах собственных оригинальных исследований, с учетом слоистого строения покрытий, наличия пор и многочисленных поверхностей, делается вывод, что перенос тепла осуществляется электронами в объеме напыленных частиц, а также на участках сваривания и химического взаимодействия (Х ), решеточной (фононной) теплопроводностью (Яф), молекулярной теплопроводностью газа в порах (Ям), лучистым теплообменом в порах при нагреве покрытия до высокой температуры (Яп). Суммарная теплопроводность покрытия (Я л Яе + Яф -f Ям - - Яп) намного ниже чем у аналогичных по химическому составу компактных материалов Причиной этого является прежде всего небольшая площадь участков сваривания и малая роль Яе и Яф в повышении теплопроводности, К другим характерным особенностям теплопереноса можно отнести различие в значениях теплопроводности покрытий, замеренных в двух взаимно перпендикулярных направлениях (вдоль и поперек слоя). [c.90]

Электрический газоанализатор Analygiaph" с датчиком на суммарное качественное определение состава газовой смеси и шкалой изменения теплопроводности газов Потенциометр типа aibo-graph" со шкалой изменения температуры сжигания газов [c.151]

Особенностью армированных (или в общем случае композиционных) теплозащитных материалов является наличие по крайней мере двух фронтов уноса массы поверхностного, задающего линейный размер (толщину) теплозащитного покрытия, и внутреннего, определяющего глубину слоя с измененной структурой. При заданных внешних условиях нагрева при определении работоспособности теплозащитного покрытия в целом на первый план выходят либо требования к точности определения характеристик поверхностного разрушения, либо необходимость точного расчета глубины прогрева. Для определения глубины прогрева, помимо теплофизических свойств, важно знать величину скорости перемещения внешней поверхности и ее температуру Т - Напротив, при ква-зистационарном разрушении нет необходимости детально исследовать внутренние процессы достаточно знать суммарное количество тепла, поглощенное материалом, прежде чем он нагреется до температуры разрушения. Однако время установления квазистационарного разрушения Тщ и, следовательно, общая толщина унесенного слоя материала существенно зависят от его теплофизических свойств, в частности коэффициента теплопроводности. [c.88]

Стеклообразные материалы отличаются от других покрытий большим разнообразием физических свойств (вязкости, плотности, теплопроводности и т. д.). Поэтому представляет интерес вопрос о влиянии этих свойств или их отклонения от заданных эталонных значений на основные параметры оплавления суммарную скорость уноса массы Gv и температуру разрушающейся поверхности Ту,. В расчетах предполагалось, что теплоемкость и плотность разных рецептур может отли- Чаться в 2—2,5 раза [c.206]

Задача ра оаматрмвается в следующей постановке. Ме жду серыми плоскими поверхностями I и 2 с заданными температурами T i и и поглощательными опо-соб ностями щ и Й2 находится серая поглощ эющая и теплопроводная среда с постоянными коэффициентами поглощения а и теплопроводности к (рис. 14-1). Рассеяние в среде и внутренние источники тепла отсутствуют, а толщина слоя равна L. В принятых условиях требуется иайти распределение температур в слое и величину суммарного радиационно-кондуктивного потока тепла через слой. [c.383]

А. К. Бондарева [Л. 728] определяла Ост центрального электрического нагревателя (стержня диаметром 10 мм), погруженного в псевдоожиженный воздухом слой речного песка в трубе диаметром 82 мм., одновременно с измерением эффективной теплопроводности слоя. Численные значения полученных ею ст много выик, чем у других исследователей, поскольку последние, как уже отмечалось, отождествляли Нст с коэффициентами теплопередачи от стенки до ядра слоя, а Бондарева расчленила суммарное термическое сопротивление теплопередаче на 1/аст.пл и 6/ .эф. Здесь мы обозначили Ост.пл — пленочный коэффициент теплообмена стенки при отдельном учете сопротивления эффективной теплопроводности д — расстояние от стенки до места измерения температуры слоя. Численные значения Ост.пл нуждаются в уточнении, поскольку требуется уточнить профили температур слоя. Коэффициенты аст.пл, полученные Бондаревой, показаны на рис. 10-15. Максимум Ост.пл лежит в области невысоких относительных расширений слоя (порядка 1,2). Нет данных об определении подобных коэффициентов другими исследователями. Какая-то доля расхождений между численными значениями Чст у различных исследователей может объяс- [c.374]

При малой толщине герметичной газовой прослойки, когда перенос тепла лучепрозрачным газом является существенным и осуществляется преимущественно теплопроводностью (Величина суммарной теплошередачи (из- [c.74]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...