К температуры жидкого чугун

Необходимо внимательно следить за исправностью работы системы охлаждения горна и лещади повышение температуры воды свидетельствует о приближении к холодильникам жидкого чугуна или шлака и о прекращении поступления воды в холодильники если в течение нескольких выпусков подряд печь дает меньше чугуна, чем следует, необходимо проверить, не уходит [c.164]

Состав исходного чугуна обеспечивает такое тепловыделение за счет окисления его примесей кислородом дутья, которого достаточно для нагрева металла от начальной температуры 1150— 1300° С до температуры выпуска 1580—1620° С и выше. Дополнительные требования к составу жидкого чугуна определяются химическим характером футеровки конвертера и образующегося по ходу процесса шлака. [c.150]

Магний, вводимый в чугун при температурах выше 1107°, испаряется, что может привести к выбросу жидкого чугуна. Кроме того, магний загорается на воздухе. Удельный вес магния значительно меньше удельного веса чугуна, и поэтому магний очень трудно опустить на дно ковша, с тем чтобы его пары могли пронизать весь слой жидкого чугуна. Во время модифицирования чугун сильно остывает, что также нежелательно. Все эти трудности не позволяют считать разработанный в настоящее время процесс модифицирования магнием полностью удовлетворяющим технологию массового производства. Трудности модифицирования магнием несколько уменьшаются, если вместо чистого магния вводить лигатуры с небольшим содержанием этого элемента. Лигатуры применяют при производстве мелкого литья. [c.1029]

Структура жидкого чугуна. В результате рентгеновских и седиментационных опытов установлено, что углерод в жидком чугуне присутствует в вид е кластеров объемом 2,7-4,9 нм при температурах, близких к температуре ликвидуса чугуна. [c.416]

Мартеновская печь (рис. 3.24) предназначена для выплавки стали из загружаемой в нее шихты, состоящей из жидкого чугуна (50—75%), стального лома-скрапа (50-25 %) и известняка (4-7 %). В рабочем пространстве / печи температура составляет 1900 — 2100 К. В передней стенке печи расположены окна для загрузки шихты, в задней стенке имеются отверстия для выпуска металла и слива шлака. Мартеновские [c.169]

Таким образом, температура выпускаемого металла зависит от температуры его плавления и от степени его перегрева выше этой температуры. Присутствие стали в шихте ведёт к повышению температуры выплавляемого чугуна,поскольку температура плавления стали значительно выше. Перегрев капли жидкого металла будет зависеть от максимума температур газов (точка Р) и от длины пути капли в зоне максимальных температур. Максимум в свою очередь зависит от полноты горения топлива, а длина пути капли жидкого металла определяется высотой холостой колоши. Следовательно, повышению температуры чугуна содействуют многорядная система фурм и увеличение (в определённых пределах) расхода топлива и воздуха. Кроме того, достижению высоких температур способствуют хороший разогрев вагранки и тщательная разделка шихты. [c.177]

К стальной камере давления / прикрепляется тигель 2 небольшой ёмкости. Тигель, снаружи изолированный изоляционным слоем 4, подогревается спиралью 3. Дно тигля образуется металлическим поршнем 6, движущимся в тигле 2 н камере давления цилиндра 1. В верхней части поршня 5 имеется пробка 6, изготовленная из брикетированной стальной стружки и асбеста. Перед началом работы поршень опускается вниз и в тигель вливают небольшое количество жидкого чугуна, поддерживая в нём необходимую температуру электроподогревом. [c.188]

Большое влияние на свойства чугуна оказывает процесс плавки [3], так как жидкий чугун очень чувствителен к перегреву и длительности выдержки при различных температурах (согласно современным воззрениям при этом изменяется сама структура жидкого металла, а следовательно, и структура отливок после затвердевания). Соответственно различают чугун ваграночный, электропечной и дуплекс-процесса (вагранка + электропечь или пламенная печь) [4]. [c.10]

В а г р а н к ii па ж и л к о м, г а-3 о о б р а 3 н о м и пылевидном топливе. С целью экономии кокса и повышения температуры перегрева чугуна через форсунки, вводимые в фурмы или несколько выше их, в вагранку может подаваться жидкое или пылевидное топливо [c.44]

В выборе плавильных устройств следует учитывать, что при нагреве и расплавлении чугуна в вагранках тепловой коэффициент полезного действия печи (т. К. п. д.) достигает 45%, но при перегреве жидкого чугуна падает до 5%. Перегрев-жидкого чугуна в электропечах происходит при т. к. п. д. порядка 55%, а нагрев до температуры плавления — при т. к. п. д., равном 20—30%. Следовательно, плавить чугун экономичнее в вагранках, а перегревать жидкий чугун до нужной температуры — в электрических печах. Поэтому дуплекс-процесс вагранка—электропечь получает все более широкое применение в чугунолитейном производстве. [c.15]

При работе на шихте с 65—68 % жидкого чугуна двухванные печи могут работать без расхода топлива. Если же по условиям производства в печь загружается меньшее количество чугуна, то необходимо отопление печи топливом. Топливо в двухванные печи подается с помощью топливно-кислородных горелок, установленных в своде и торцах печи. Горелки могут быть стационарными и подвижными. Для снижения температуры отходящих газов в шлаковики впрыскивается вода, что приводит к получению в шлаковиках рыхлого шлака, удаляемого легко, без взрывов и нарушения кладки. Это возможно благодаря отсутствию в двухванных печах регенераторов. [c.166]

Различие в концентрации хотя бы одного из основных элементов (в частности, кремния) приводит к появлению положительного эффекта смешивания Но в полной мере модифицирующий эффект появляется при смешивании жидких чугунов с различным содержанием кремния и углерода, когда температура белого чугуна выше, чем температура серого чугуна Модифицированный белый чугун затвердевает, как серый, количество связанного углерода находится в пределах перлитной области, механические свойства литого чугуна относительно высокие Таким образом, жидкое модифицирование может быть с успехом применено при одновременной работе нескольких тигель- [c.147]

Условия индукционной плавки чугуна в тигельных печах весьма благоприятны для получения качественного металла. Плавление и перегрев металла осуществляются бесконтактным способом, отсутствует загрязнение расплава газовой атмосферой или раскаленным коксом, как это имеет место в вагранках или пламенных печах. Вследствие высокого коэффициента полезного действия индукционных печей время плавки сравнительно меньше. Возможна точная регулировка температуры жидкого металла и, что особенно важно, длительная выдержка и высокий перегрев расплава. Рабочий процесс может быть как дискретным, так и непрерывным. Металл контактирует только с футеровкой и атмосферой, причем реакции с футеровкой могут регулироваться подбором состава футеровки и металла, температурного режима, а реакции с атмосферой. сведены к минимуму наведением шлаков. [c.54]

Изменение скорости угара элементов в жидком чугуне при различной интенсивности нагрева объясняется изменением темпа повышения температуры металла и условий его окисления вследствие различной интенсивности перемешивания. Общий угар и угар отдельных элементов при выплавке синтетического чугуна в индукционных печах меньше, чем в вагранке, и может быть сведен к минимуму. При использовании в качестве шихты рассыпной стружки интенсивное электромагнитное перемешивание уменьшает общий угар металла. Угар элементов при расчете шихты рекомендуется определять по формуле [c.87]

Значительное изменение в содержании газов наблюдается при выдержке металла в печи. В это время имеет место обш,ая дегазация чугуна вследствие диффузии газа к поверхности жидкого металла и удаления неметаллических включений, содержаш,их окислы, нитриды и т. п. Однако одновременно происходит и поглощение газов на поверхности жидкого металла вследствие взаимодействия его компонентов с атмосферой. Этот процесс идет непрерывно, стремясь к динамическому равновесию, пока су-ш,ествует контакт металла и атмосферы. В табл. 28 приведены данные об изменении содержания газов в чугуне при различных температурах и различном времени выдержки. Содержание растворенных газов при любых температурах выдержки неуклонно снижается и тем больше, чем большей была первоначальная концентрация газов в сплаве. [c.102]

Образование высококремнистого шлака на поверхности чугуна при охлаждении вызывает увеличение неметаллических включений в объеме по условиям равновесия расплава со шлаком. При длительной выдержке мех<ду жидким чугуном и шлаком устанавливается динамическое равновесие количество окислов в сплаве стремится к максимуму для имеющейся концентрации кислорода. Следовательно, убыль потенциальных зародышей графита во время перегрева частично можно восполнить медленным охлаждением до возможно низкой температуры заливки. [c.131]

Жидкий ЗОг не агрессивен по отношению к стали и чугуну при комнатной температуре, если он безводен. Однако небольшие [c.142]

Марганец в чугуне образует с серой сернистый марганец. Сернистый марганец при понижении температуры становится нерастворимым в металле, поэтому при перевозке жидкого чугуна в ковшах от доменной печи к местам потребления 0 Н в эна-чительных количествах выделяется из чугуна. [c.27]

При выплавке обычного серого чугуна достаточный перегрев можно получить тщательной разделкой металлической шихты на мелкие куски, применением отсортированного от мелочи кокса и правильным ведением процесса плавки. Соблюдением этих условий при плавке в вагранке обеспечивается получение перегретого металла с температурой 1380—1390° С. Дальнейшее повышение температуры металла достигается подогревом дутья, обогащением дутья кислородом и др. Подогрев дутья повышает телшературу жидкого чугуна до 1420—1450° С, приводит к снижению расхода кокса на 20—30% и к повышению производительности вагранки. [c.107]

Модифицированный чугун является чугуном улучшенного качества. Его получают путем добавки в жидкий чугун некоторых элементов. Например, при добавлении в его состав магния, получают высокопрочный чугун, а при добавлении никеля и хрома получают антифрикционный чугун (ГОСТ 1585—70), который хорошо работает на трение. Модифицированный чугун обладает повышенной прочностью и сопротивляемостью на изгиб, а также стойкостью к воздействию высоких температур. Его применяют для изготовления (отливки) деталей машин, коленчатых валов, котельной арматуры. [c.200]

Ход плавки при скрап-процессе на жидком чугуне схож с описанным. Заваленная до заливки чугуна шихта должна быть прогрета до температуры, близкой к точке плавления чугуна. Длительность плавки на жидком чугуне несколько меньше, так как сокращается длительность периодов завалки и плавления. [c.265]

Модифицирование путем смешивания различного по составу чугуна, выплавленного одновременно в двух вагранках. Сущность метода заключается в следующем в первой вагранке выплавляют чугун с низким содержанием углерода (2,8—3,0%) и кремния (0,9— 1,1%). Затем после выпуска в ковш к нему добавляют от 5 до 15% жидкого чугуна с высоким содержанием углерода (3,3%) и кремния (2,2—3,0%), выплавленного одновременно во второй вагранке. Температура чугуна на желобе первой вагранки должна быть в преде- [c.340]

При установке воздухоподогревателя в трубе вагранки (фиг. 135) и использовании тепла уходящих газов, уже отдавших тепло шпхте, воздух подогревается до 470° К. Температура жидкого чугуна возрастает при этом на 20—30°, расход кокса снижается на 20%-308 [c.308]

Во время литья чугунных водопроводных труб жидкий чугун подается через металлический желоб, выложенный из керамическ ого материала, к внутренней поверхности стальной формы, охлаждаемой водой. Температура жидкого чугуна колеблется в пределах 1623-1673 К. В течение короткого времени чугун в жидком состоянии соприкасается с внутренней поверхностью вращающейся формы. Чаще всего общее время цикла отливки одной трубы достигает [c.11]

Температура жидкого чугуна на выходе из вагранки составляет 1770—1620° К, произзодительность вагранки на 75% выше производительности обычной вагранки таких же размеров, а расход кокса на 30—40% ниже. [c.310]

Кислород вводится в вагранку двумя способами обпщм обогащением подаваемого в вагранку воздуха и вдуванием кислорода через отдельные трубки в фурмы вагранки. Кислород к вагранкам подается от заводской кислородной станции или от баллонов. Расход кислорода составляет 10—20 на 1 т чугуна. Применением кислорода для ваграночной плавки повышается температура жидкого чугуна на 20—50°, увеличивается производительность вагранки на 20—40%, снижается содержание серы в чугуне на 25-30%. [c.107]

Для определения температуры жидких чугуна и стали в металлургии пользуются термоэлектрическими пирометрами и пирометрами излучения. Применительно к производственной обстановке этим приборам часто придают специальные конструктивные формы или снабжают их вспомогательными приспособлениями, причем и сама операция измерения приобретает специфический характер. Таким путем в течение последних двух-трех десятилетий выработались особые способы измерения темпера-7уры жидкого металла в производственных условиях, во многом отличающиеся от обычных температурных определений. [c.377]

Работы замечательного русского металлурга позволили в значительной степени усовершенствовать конверторный процесс, расширить область его применения. До Чернова при бессемеровском процессе использовали только высококремнистые чугуны. Чугун с содержанием относительно небольшого количества кремния считался непригодным для бессемерования ведь высокая температура процесса создавалась главным образом за счет выгорания кремния. Д. К. Чернов на Обуховском заводе (и почти одновременно с ним J . П. Поленов на Нижне-салдинском заводе) предложил еще в 1872 г. предварительно подогревать жидкий чугун в вагранке перед его ааливкой в конвертор, сообщая ему большой запас тенла. Этот способ, получивший название русского бессемерова- [c.91]

Но этого мало. Русский способ бессемерования позволяет перерабатывать в конверторе вместе с жидким чугуном до 30% твердой завалки, т. е. холодных чугунных чушек, отходов прокатного производства, а также различного стального и железного лома. При новом процессе выгорание углерода в чугуне начинается с первых минут продувки, так как температура перегретого чугуна достаточно высока. Что касается кремния, то он вьеторает равномерно в ходе всего процесса, обеспечивая высокую температуру конечного продукта — стали — к моменту разливки. Продолжительность процесса в конверторе сокращается с 25 до 12—14 мин., обеспечивая высокое качество получаемой стали. Все это значительно снижает стоимость переработки чугуна в конверторах. [c.140]

Разработка конструктивно-технологических вариантов применения природного газа для плавки чугуна в вагранках, основанная на изучении многочисленных попыток решения этого вопроса, продолжается до настоящего времени. На ряде предприятий Харькова, Ростова и других городов в вагранках производительностью от 1,5 до 7 т/ч успешно осуществлена частичная замена кокса природным газом. Туннели газовых горелок рекомендуется размещать в этом случае над фурменным поясом, но ниже уровня коксовой колоши [Л. 143]. Применение коксогазовых вагранок позволяет удешевить плавильный процесс при очень небольших ка1Питаловло-жениях, но не решает вопроса повышения температуры выплавляемого чугуна. Чисто газовые вагранки производительностью до 10 г/ч успешно эксплуатируются на ряде бакинских заводов. Однако широкое распространение чисто газовых вагранок (особенно высокотемпературных) сдерживается жесткостью требований, предъявляемых к огне-и шлакоупорности футеровки и силикатной колоши, а также трудностями перегрева расплавленного металла, поверхность которого покрыта малотеплопроводным жидким шлаком. В связи с этим газовую плавку некоторых сортов чугуна (например, используемых лля тонкостенного и качественного литья) приходится комбинировать с электрическим перегревом. Применительно к этим случаям возникают предложения об осуществлении плавки металла в сравнительно простой печи на дешевом топливе [c.171]

Более прогрессивным является процесс восстановления деталей заливкой жидким металлом, разработанный Институтом проблем литья АН УССР. Суть его заключается в том, что жидкий металл, например чугун, заливают на изношенную поверхность стальной детали, нагреваемой до температуры 1100—1150°С. При этом достигается диффузионное соединение заливаемого жидкого чугуна с нагретой поверхностью. Подготовка к восстановлению [c.210]

С Таким образом, на изменение концентрации кремния в сплаве температура оказывает, а скорость нагрева не оказывает заметного влияния Так, при температуре 1500°С пригар кремния в обоих случаях составил около 0,06%, хотя время нагрева было различным (20 и 30 мин) Изменение скорости угара элементов в жидком чугуне при различной интенсивности нагрева объясняется изменением темпа повышения температуры металла и условии его окисления вследствие различном интенсивности пе ремешивания Общий угар и угар отдельных элементов при выплавке синтетического чугуна в индукционных пе чах меньше, чем в вагранке, и может быть сведен к ми нимуму При использовании в качестве шихты рассыпной стружки интенсивное электромагнитное перемешивание уменьшает общий угар металла Угар элементов при расчете шихты рекомендуется определять по формуле [c.87]

Образование высококремнистого шлака на поверхнос ти чугуна при охлаждении вызывает увеличение неметат лических включении в объеме по условиям равновесия расплава со шлаком При длительной выдержке между жидким чугуном и шлаком устанавливается динамическое равновесие, количество окислов в сплаве стремится к мак симуму для имеющейся концентрации кислорода Следо вательно, убыль потенциальных зародышей графита во время перегрева частично можно восполнить медленным охлаждением до возможно низкой температуры заливки Помимо образования кремнезема при медленном ох лаждении расплава проходит реакция образования суль фида марганца, которая стимулируется понижением температуры вследствие ее экзотермичности Чем больше со держание марганца в металле, тем больше выделяется сульфида марганца По опытным данным В Эльсена, в чугуне с 4% углерода при температуре 1200° С равновес ные значения серы составляют 0,06°/о, марганца—0,5% При концентрации марганца, равной 1°/о, равновесное со держание серы в чугуне равно 0,03% Поскольку при низ ких температурах чугун вязкии, то выделившийся суль фид марганца остается в металле [c.131]

Согласно другим представлениям в расплаве могут находиться как отдельные ионы углерода, так и плоские макромолекулы (пинакоиды). Однако пинакоиды не являются обособленной фазой — они отдают четвертый валентный электрон в электронный газ металлического расплава, образуя таким образом макроионы. В результате получается истинный, а не коллоидный раствор [27]. Эти точки зрения не противоречат фактам. Для расплавов железо — углерод эффекты, связанные с появлением неоднородности, наблюдаются при концентрации углерода свыше 2% для системы железо — углерод — кремний (2% кремния) они имеют место уже при содержаниях углерода свыше 1,5%. Состояние углерода в расплаве сильно зависит от степени перегрева чугуна над линией ликвидуса. Предполагаются также области су-шествования различных агрегатных состояний углерода в жидких чугунах. В расплавах, имеющих температуру на 100° С и выше температуры ликвидуса углерод находится в растворе и частично в форме полиатомарного состояния. Ближе к температуре ликвидуса возможны дисперсные образования графита из гексагональных колеи (пинакоиды). [c.57]

С и продолжительности перемешивания, равной 3 мин (рис. 44). Увеличение интенснвностк перемешивания жидкого чугуна сначала приводит к уменьшению содержания азота и кислорода. Однако начиная с некоторой величины интенсивности перемешивания (в наших экспериментах П = 8- -10%) дальнейшее усиление перемешивания вызывает быстрое увеличение концентрации газов в жидком чугуне. Поскольку перемешивание сопровождается обычно нагревом, то, очевидно, надо учитывать оба фактора. Вынужденная конвекция жидкого металла, осуществляемая при интенсивности перемешивания ниже критической величины, соответствующей минимуму концентрации газов, способствует его дегазации. Скорость нагрева металла при этом невелика, медленное возрастание температуры не оказывает существенного влияния на концентрацию газов. При высокой интенсивности перемешивания температура металла быстро поднимается, растворимость газов повышается. [c.101]

В сечении формы было дано в раэлеле 3. Стальная форма во время рабочего цикла охлаждалась водой с температурой 300-330 К. Это приводило к тому, что во время заливки жидкого чугуна с температурой 1620 К тонкий верхний слой нагревался ударно со скоростью [c.101]

Шлакообразование. На качество чугуна и производительность доменной печи заметно влияют состав и свойства образующихся шлаков, которые являются продуктом взаимодействия пустой породы SiOa, АЬОз, закиси железа РеО и флюса СаСОз. Как было сказано выше, шлаки бывают кислыми и основными. Кислые шлаки легкоплавки, быстро проходят область высоких температур и, не успевая нагреться, охлаждают гори печи. Основные тугоплавкие шлаки способствуют частичному удалению серы из чугуна PeS + СаО = РеО + aS, аккумулируют в горне тепло, что особенно важно при выплавке специальных чугунов. Так же, как и чугун, шлак стекает в виде капель вниз доменной печи и накапливается на поверхности жидкого чугуна. Шлаки выпускают примерно через час. Выпущенный шлак перевозят в шлакавозах к месту переработки. [c.15]

Влияние серы. Сера в виде FeS, растворяясь в любом количестве в жидком чугуне, ухудшает его жидкотекучесть, способствует образованию газовых раковин. При затвердевании чугуна в форме FeS обраэует легкоплавкий сплав с железом (эвтектику) с температурой плавления 985 , выделяющийся между кристаллами металла. Наличие легкоплавкой эвтектики в структуре чугуна обусловливает его красноломкость и приводит к образованию горячих треш,ин в отливках. [c.301]

Плавление науглероженного железа начинается при температуре, близкой к 1140° С, когда содержание железа в нем достигает 4,3%, и заканчивается в шахте печи до начала плавления пустой породы. Капельки жидкого чугуна стекают вниз, растворяя на пути восстановленные примеси, а в горне, соприкасаясь с раскаленным коксом, растворяют еще большее количество углерода, если в нем есть повышенное содержание марганца, хрома, титана, ванадия. При значительном содержании в чугуне восстановленного кремния и фосфора содержание углерода уменьшается до 3—3,5%. [c.26]

Существуют две точки зрения относительно процесса графитизации чугуна. К- П. Бунин, И. Н. Богачев и большинство советских ученых считают, что графит выделяется непосредственно при затвердевании жидкого чугуна во время кристаллизации или из аустенита. В настоящее время эта теория наиболее соответствует известным экспериментальным данным и может быть принята как основная. М. Г. Окнов и некоторые советские ученые, наоборот, утверждали, что из жидкого чугуна сначала выделяется цементит, который вследствие своей неустойчивости при высоких температурах, а особенно при медленном охлаждении, распадается с образованием графита из аустенита также выделяется сначала цементит, который тоже неустойчив и распадается на графит и железо. [c.106]

Согласно [19], вполне возможным является полное ареобразованиг наружной углеродной сетки графитного кристаллика в окисленные производные (так называемый поверхностный окисел) раньше, чем наступает заметное разрушение графита из-за образования газообразных продуктов окисления. При использовании кислорода, обогащенного озоном, удается напитать графит кислородом до такой степени, что последний составляет до 40% от всего продукта. Рентгенографические исследования такого продукта приводят к выводу, что если адсорбция кислорода происходит с одной стороны гексагональной сетки, то образуется устойчивый поверхностный окисел в виде твердого соединения. В соответствии с этим углеродные комплексы в жидком чугуне при температурах несколько выше ликвидуса можно представить в виде пакетов гексагональных сеток, частично или полностью окруженных кислородными оболочками. Термическая устойчивость таких пленок велика. Они разрушаются лишь при больших перегревах и обычно применяемые методы газового анализа могут дать ошибочные сведения о содержании в чугуне кислорода. В связи с этим привлекает внимание ряд косвенных данных о влиянии элементов кислородной группы на формирование [c.40]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...