Расход газа через трубопровод

Процесс смешения в потоке. Важной разновидностью процессов смешения является смешение в потоке, которое можно представить себе следующим образом (рис. 7-19). По трубопроводу А в камеру смешения поступает газ (жидкость), параметры состояния которого v , Т , а по трубопроводу В — газ (жидкость) с параметрами pj, Т , г . Расход газа через трубопровод А равен Gj, через трубопровод В — Gj. На входе в камеру сме- [c.253]

Весовой расход газа через трубопровод длиной L с сечением / при турбулентном режиме течения можно вычислить по выраже-нию [c.122]

Аналогичное соотношение может быть записано и для двигателя 2. Расход газа через трубопровод огневой связи можно выразить с помощью хорошо известной формулы истечения сжимаемого потока из отверстия [c.358]

При достаточно больших скоростях течение газа сопровождается появлением и исчезновением вихрей, распространяющихся вдоль потока, что резко меняет скорость и давление в каждом участке трубопровода. На это расходуется много энергии, за счет которой поддерживается перепад давления на концах трубопровода. При таком беспорядочном турбулентном движении поток газа через трубопровод пропорционален примерно квадратному корню от перепада давления. [c.33]

Из камеры смешения газ, имеющий параметры р, v, Т, i, отводится по трубопроводу С. Расход газа в трубопроводе С обозначим через G. Очевидно, что [c.254]

Расходная характеристика сливной магистрали (из цилиндра в атмосферу) представляет собой зависимость весового расхода газа через эту магистраль, учитывающую величину давления и температуры газа в полости цилиндра, а также потери давления в трубопроводах, арматуре и агрегатах.. Эти характеристики имеют вид зависимостей, показанных на рис. 6, а (при атмосферном давлении в полости цилиндра в начале процесса) и рис. 6, б (при повышенном давлении в полости цилиндра в начале процесса). [c.322]

Поясним рассматриваемый метод перестройки на примере точки А. На графике рис. 10.6 имеется линия давления р 1 , соответствующая давлению в подводящем трубопроводе ТК, например атмосферному, и линия рвк = 0. Линия ДЕЖ отражает давление за дроссельной заслонкой в зависимости от расхода газа через нее. Соответственно линия BE измеряет падение давления в дроссельной заслонке Д/ др, а линия С = рв.к — А/ др — фактическое давление газа на входе в ТК. [c.220]

Расход газа через данный трубопровод с диафрагмой [c.172]

При переходе двигателя на режим полной нагрузки расход газа через редуктор увеличивается. Разрежение в полости Д уменьшается, а давление в полости Б снижается мембрана 2 прогибается вниз и через шток 4 и рычаг 17 шире открывает клапан И. При снижении разрежения во впускном трубопроводе и полости В экономайзера результирующая сила, давящая на мембрану/5, уменьшается, клапан 12 приоткрывается, начинается [c.111]

Кроме ПОСТОВЫХ редукторов, применяются также центральные или рамповые редукторы, устанавливаемые на кислородных распределительных рампах и рассчитанные на большой расход газа. Через рамповые редукторы газ из батареи баллонов подается под требуемым давлением в трубопровод для питания группы постов сварки и резки. Рамповые редукторы выпускаются на рабочее давление от [c.350]

В случае установившегося движения массовое количество газа, проходящего через любое поперечное сечение трубопровода в единицу времени (массовый расход газа т), вследствие неразрывности [c.252]

В случае выхода из строя насосов или трубопровода высокого давления маслоснабжение камер уплотнений на время остановки нагнетателя (около 10 мин) осуществляется маслом, находящимся в верхнем баке 5, расположенном на высоте 2,5 м от оси нагнетателя. При нормальной работе бак полностью заполнен маслом. При падении давления масла в системе обратный клапан 3 отключает бак от системы. Давление в баке падает вследствие частичного расхода, и через обратный клапан 4 в полость бака поступает газ. Давления газа в баке и камере уплотнений сравниваются, и масло поступает на уплотнение с избытком давления, равным высоте масляного столба над осью нагнетателя, т. е. примерно 0,2 бар. [c.234]

Наиболее опасной из аварийных ситуаций является разгерметизация главного паропровода на входе в реактор, так как в этом случае происходят резкое уменьшение расхода теплоносителя через реактор и образование обратной циркуляции. Для предотвращений обратной циркуляции теплоносителя рекомендуется увеличивать число подводящих к реактору трубопроводов, чтобы разрыв одного из них не приводил к опрокидыванию циркуляции газа в реакторе или к недопустимому уменьшению расхода газа [1.42]. [c.38]

Для работы доменной печи по новой технологии с увеличенной производительностью наряду с энергетическим обеспечением необходимо непрерывное снабжение шихтой, что требует нового конструктивного решения загрузочного устройства и конвейера подачи шихты в него. На рис. 54 приведена схема конструкции загрузочного устройства с непрерывной подачей шихты в объем доменной печи. Подача предварительно смешанной шихты обеспечивается ленточным конвейером в приемный бункер 1, откуда шихта по трубопроводу 2 опускается в промежуточный бункер 3, предназначенный для отбора утечек колошникового газа. Из промежуточного бункера шихта под действием силы тяжести собственной массы по трубопроводу 4 опускается в объем доменной печи. Регулирование расхода шихты достигается с помощью задвижки 5. При непрерывной подаче шихты диаметр вертикальных трубопроводов 2 и 4 даже для доменных печей большого объема 3000 м ) не превышает одного метра. Поэтому, выбирая ту или иную высоту трубопроводов, можно добиться их самоуплотнения (по газу) за счет столба движуш ейся вниз шихты даже при повышенном давлении газа на колошнике. Так, например, при высоте столба шихты 30 м давление колошникового газа может составлять около 6 атм. При этом утечки колошникового газа через газопроницаемый столб шихты в вертикальном трубопроводе 4 не превышает 1% от расхода газа в печи. Утечки газа отводятся из объема промежуточного бункера 3 и используются в качестве топливного газа в ПГТУ. [c.109]

В случае установившегося движения массовое количество газа, проходящего через любое поперечное сечение трубопровода в единицу времени (массовый расход газа т), вследствие неразрывности движения остается неизменным. Объемный же расход газа Q = m p будет увеличиваться и, следовательно, будет возрастать по длине трубопровода средняя скорость течения газа v = Q F. [c.231]

Зазор между поверхностью состава и внутренней поверхностью трубопровода, систему подвески колес в математической модели представляют дополнительными соотношениями, связывающими параметры газового потока по разные стороны состава. Эти соотношения выполняются в точках траектории составов, т. е. на границах подвижных областей, занятых газом. Например, газодинамические характеристики обтекания состава выражают зависимостью массового расхода газа, перетекающего через состав, от перепада давлений на составе и скорости его движения. Вид такой зависимости находят, как правило, экспериментальным путем в результате стендовых продувок. [c.90]

Рассмотрим трубопровод со следующими параметрами длина Ь = 6 км, диаметр с1 = 1200 мм, масса состава /пу = 35 т, интервал их запуска т = 210 с, коэффициент гидравлического сопротивления Я = 0,015. Трасса трубопровода изображена штриховой линией в нижней части рис. 85. Суммарная р — О характеристика воздуходувной станции, имеющей четыре соединенных параллельно воздуходувных агрегата типа ТВ-175-1,б и регулятор расхода, приведена на рис. 83, а, р—характеристика сброса для различных углов р положения поворотной заслонки — на рис. 83, б, характеристика перетока газа через составы представлена на рис. 84. (кривая 1 изображает зависимость расхода перетекающего [c.124]

Дроссельные расходомеры основаны на том принципе, что при прохождении какой-либо жидкости и газа через диафрагму — дроссельную (тормозящую) шайбу с отверстием меньшим, чем сечение трубопровода, скорость возрастает тем больше, чем больше расход протекающей жидкости и соответственно этому уменьшается давление за диафрагмой. Измеряя перепад давлений, можно [c.191]

Газ через смеситель подается во впускной трубопровод и в смеси с воздухом засасывается в цилиндры двигателя. В конце такта сжатия в цилиндры впрыскивается дизельное топливо, которое выполняет роль искры зажигания и его количество составляет до 20% от расхода при обычном дизельном процессе. Этот метод не требует коренного изменения конструкции двигателя и позволяет получать высокую мощность, экономичность двигателя и одновременно резко снизить содержание сажи в отработавших газах. [c.185]

При более низких значениях разрежения во впускном трубопроводе (полные нагрузки двигателя) пружина 6 экономайзера открывает клапан 3 и дополнительная порция газа через жиклер 2 мощностной регулировки поступает в двигатель. На момент включения пневматического экономайзера влияет величина разрежения перед клапаном, которая, в свою очередь, зависит от расхода газа. [c.200]

Задача 1-16. Через трубопровод протекает V —20 н мин азоТа, температура которого / = 100° С, а абсолютное давление р — 3 бар. Определить весовой расход газа. [c.326]

Так как в настоящее время еще мало изучены процессы движения газа по трубопроводу, то для описания динамики привода принята следующая модель. Процесс движения газа по трубопроводу рассматривается как процесс наполнения емкости постоянного объема, равной объему трубопровода, заполняемому через отверстие, площадь которого эквивалентна сопротивлению заменяемого участка трубопровода. Погрешности, которые возникают при этой замене, учитываются коэффициентом расхода. Аналогичная модель принята выше при расчете односторонних и двусторонних устройств. В уравнениях учтены внешние переменные силы как функции перемещения и скорости поршня, а также влияние утечек и теплообмен с окружающей средой. [c.108]

Сварочный стол снабжается газами и водой централизованно от рамп. Газы для сварки подают от рам-пового редуктора с последующим регулированием расхода газов на рабочем месте. Ацетилен к сварочным постам подводится через центральный распределительный трубопровод, защищенный водяным затвором. [c.114]

Газ и воздух для горения подаются по двум ярусам через систему балок, охлаждаемых водой. На каждом ярусе установлены по две балки. Направление балок одного горизонта перпендикулярно направлению балок другого горизонта. На каждом из этих двух горизонтов установлено по шесть периферийных вводов для небольших количеств газа, необходимого для корректирования общего распределения газа. На трубопроводах, подводящих к печи газ и воздух, установлены расходомеры для раздельного учета расходов газа и воздуха и приборы для автоматического поддержания заданного соотношения между газом и воздухом. [c.49]

При заданных геометрических размерах трубопровода I и d, давлении на выходе из газогенератора / oi и давлении в заданном сечении р определить массовый расход газа т через это сечение. Задаемся величиной коэффициента Х, = 0,02 0,03, соответствующей развитому турбулентному течению. Рассчитываем / и р ро и с помощью графика, представленного на рис. 15.26,6, определяем число М. Затем с помощью уравнения состояния по заданным величинам Тир определяем р, а потом искомую величину массового расхода газа т = соря / /4. Расчет второго приближения сводится к определению величины X, соответствующей скорости потока, рассчитанной при первом приближении и повторении [c.306]

Ц,— расход газа через трубопровод, приведенный к нормальным условиям (760 мм рт. ст. и 20°С), в м 1час [c.105]

Схема стенда мало отличалась от предыдущей (рис. 3-3). Генератором газов служил дизель-генератор мощностью 100 кВт. Температура газов регулировалась изменением нагрузки дизель-генератора. Расход газов через ЦТА регулировался с помощью обводного газопровода и установленной на нем заслонки. Температуры сред измерялись ртутными лабораторными термометрами со шкалами О—100°С, О—350°С, О—500°С и ценой деления соответственно 0,1 1 2 градуса. Расход воздуха измерялся с помощью пневмометрической трубки и микроманометра на всасывающем трубопроводе дизеля. Расход газов измерялся с помощью стеклянных U-образных манометров и двух дроссельных шайб диаметром 70 мм, установленных на основном и обводном трубопроводе, причем поправо гные коэффициенты у шайб принимались одинаковыми и соотношение расходов, таким образом, определялось только отношением соответствующих перепадов давлений APi и ЛРг- Расход газа через ЦТА определялся по установленному расходу воздуха [c.73]

При испытаниях силовой установки с СПГГ необходимо определить коэффициент полезного действия ТЗА, а в установках с реверсивными турбинами — также и величину потерь на вращение турбины заднего хода. С этой целью в составе испытываемой установки предусматриваются устройства для измерения расхода газа, чтобы определить мощность СПГГ по газу и сопоставить ее с мощностью ТЗА. Полный расход газа измеряется как сумма расходов газа в газоотводе за турбиной и утечек газа через ее лабиринтные уплотнения, а на режимах холостого хода и (Малых нагрузок — также и расхода газа через байпасный трубопровод, соединяющий СПГГ с атмосферой помимо турбины. [c.135]

В приводимом ниже примере при пробном наложении тока было установлено, что потенциал расположенного рядом газопровода высокого давления тоже снижается. Это свидетельствует о наличии контакта. На рис. 11.9 нредставлена схема системы трубопроводов и показаны значения измеренных токов в трубопроводе. Станция регулирования расхода газа может быть успешно использована для подсоединения измерительных кабелей. Поскольку к домовым газовым вводам тоже можно подключить измерительные кабели, участки излмерения тока в трубопроводах газораспределительной сети получаются сравнительно короткими. Измерение тока вдоль трубопровода (см. раздел 3.4.2) хорошо поддается контролю при наложении импульсного тока. Величина и полярность этого тока тоже показаны на рис. 11.9. Можно легко установить, что в районе домов № 22—24 по улице I через разыскиваемый контакт протекал ток 40 А. Соприкосновение произошло с домовым вводом газа в дом № 13. [c.262]

Определение возможности захвата газа рабочим колесом насоса и количественная оценка рассматриваемого процесса для основных рабочих режимов насоса, например в реакторе БН-600, проводились в основной трассе водяного стенда (рис. 7.20). Для этого в стенд встраивался сепаратор газа 6, который представляет собой цилиндрическую емкость (объем 60 л). Подача воды в сепаратор осуществляется через отверстие в нижней части цилиндра, которое изнутри бака прикрыто специальной обечайкой с крышкой. В крышке имеется 26 отверстий диаметром 12 мм. Бода из сепаратора выходит через сифонную трубку, вход в которую находится на расстоянии 50 мм от дна. Вода в сепаратор подается из двух точек основного контура из верхней части макета коллектора 4 или из трубопровода после расходомерной диафрагмы 1. Из трубопровода отбор воды осуществляется с четырех различных уровней по поперечному сечению трубопровода первый уровень — у верхней части трубы второй — на 92 мм ниже первого третий — на 99 мм ниже второго четвертый — на 99 мм ниже третьего (центр сечения). Вода из сепаратора газа сливается через трубопровод, подсоединенный к патрубку слива воды из холодильников 2 стенда. Очевидно, что если в воде есть пузырьки захваченного рабочим колесом газа, то в сепараторе эти пузырьки должны отделяться от воды и скапливаться в верхней части. Для контроля уровня воды в сепараторе имеется водомерное стекло, благодаря чему можно измерить объем газа, выделивщегося за определенный промежуток времени, и рассчитать содержание свободного газа в воде. Для измерения расхода БОДЫ через бак-сепаратор на подводящей трубе установлена расходомерная диафрагма 5, а давление в нем измеряется образцовым манометром. [c.251]

ХОД Спот (линия /—// на рис. 10.10) и давление газа р к, соответствующие точке / или . Для этого через специальный сбросной трубопровод часть в данном случае сжатого воздуха G 6p (линия 2-3) сбрасывается в атмосферу через глушитель шума. В итоге суммарный расход воздуха через компрессор составит G = GnoT+G 6p и будет лежать в зоне устойчивой работы ТК (линия 4-5). Если ТК перекачивает не воздух, а какой-либо ценный или токсичный газ, то сбрасываемое его количество возвращается на вход в ТК через охладитель, чтобы исключить чрезмерное повышение температуры на входе в ТК. [c.226]

Схема устройства одинарного редуктора изображена на рис. 157. Газ из баллона, пройдя вентиль, поступает в камеру высокого давления, а оттуда через отвод — к манометру высокого давления. Если повернуть регулирующий винт, то главная пружина нажмет на резиновую мембрану, которая, прогибаясь, приподнимает клапан высокого давления, сжимаемый более слабой запорной пружиной, и дает возможность газу пройти в камеру низкого давления и в выходное отверстие, через которое газ поступает в трубопровод или в шланг с необходимым рабочим давлением. Недостатком работы одинарного редуктора является его замерзание при большом расходе газа, особенно при работе в зимних условиях. Редукторы двойного редуцирования этого недостатка не имеют. Кислородный редуктор навинчивается на штуцер вентиля баллона при помощи накидной гайт ки, а ацетиленовый редуктор крепится при помощи хомута, снабженного упорным винтом. [c.299]

Из-за высокой химической активности титана и его сплавов для них нельзя применять ургонодуговую сварку с односторонней защитой сварного соединения, если незащищенные участки сварного соединения и обратная сторона шва нагреты выше 500—600 °С. Непременным условием получения качественного соединения при сварке плавлением является не только хорошая защита сварочной ванны, но и полная двусторонняя защита участков сварного соединения, нагретых выше 500 °С, от взаимодействия с воздухом. При сварке трубопроводов и их узлов для защиты наружной стороны стыка (рис. 43) рекомендуется использовать специальные насадки и поддувки. Для защиты шва с внутренней стороны применяют приспособления типа камер (рис. 44). Приспособления должны иметь кривизну, соответствующую конфигурации трубопровода. Газ скапливается в небольшом объеме в месте сварки, надежно защищая обратную сторону шва от воздуха. В этом случае не требуется заполнять газом всю полость трубы, что при большом объеме работ значительно экономит аргон. При небольшом объеме работ изготовлять такие приспособления экономически невыгодно, поэтому пользуются заглушками, устанавливаемыми с обеих сторон трубы. Газ, выходя в одну из заглушек, вытесняет воздух через клапан в другой. При сварке грубо нровода на монтаже заглушки устанавливают последовательно пока не продуют весь трубопровод. В крайнем случае продувают определенную нить трубопровода или целиком весь трубопровод. Объем газа для продувки участка трубопровода, ограниченного заглушками, должен быть в 5 раз больше, чем объем полости. Время продувки для различных объемов определяют экспериментально. Например, для трубопровода диаметром 300 мм с толщиной стенки 8 мм при расходе газа 10, 12, 20 л/мин оно равно соответственно 7,5 4,5 и 3,5 мин. При сварке толстостенных трубопроводов целесообразно после заварки корневого пша обратную сторону шва запгмщать водой, наполняя ею трубопровод. При этом сварку необходимо вести на повышенных режимах и следить за тем, чтобы в зоне сварки не было воздушных мешков . [c.114]

Здесь вместо форкамеры установлена полугазовая топка 1, колосниковая решетка которой составлена из плитчатых колосников 2. дольник топки 3 представляет собой железную коробку, которая крепится к нижней части топки. Вторичный воздух подводится в топку через трубопровод 4 и через трубки — сопла 5, из которых воздух в тонку выходит тонкими струями с большой скоростью. Дымовые газы отводятся из рабочей камеры через окна 6 в подподо-вую камеру 7, где установлен рекуператор 8, а отсюда в дымоход 9. Показатели работы печи напряжение пода 350 кГ м ч напряжение колосниковой решетки 150 кГ/л4 . ч удельный расход топлива 17%. [c.182]

Повышением давления газов на колошнике доменной печи. Печные газы проходят за несколько секунд путь от фурм к колошнику и удаляются через трубопроводы. Если уменьшить скорость их продвижения по печи, не дать им быстро пройти по отдельным каналам, то можно добиться лучшего контакта газов с железорудным сырьем и этим ускорить восстановление железа. Это выполняют, увеличив давление газов на колошнике до 1,8 кПсм (0,18 Мн1м ) и более. Практика работы показала, что при повышении давления газа на колошнике производительность доменной печи увеличивается кроме того, снижается расход кокса и сокращается вынос из печи колошниковой пыли. [c.42]

При пуске двигателя в полости А разгрузочного устройства, соединенной с впускным трубопроводом, создается разрежение около 80—90 мм вод. ст. Кольцевая разгрузочная мембрана под действием разности давлений прогибается вниз, отжимает коническую пружину 5 и разгружает плоский клапан 11 второй ступени. Под действием давления газа в полости Г первой ступени пружина 3 сжимается, и плоский клапан 11 открывается. Газ поступает в полость В второй ступени и через выходной патрубок во ]щускную систему двигателя. Вследствие расхода газа давление газа в полости Г падает, и пружина 9 открывает входной шариковый клапан 8. Давление в полости первой ступени [c.352]

Безнасосные газификаторы (рис. 6) имеют рабочее давление до 1,6 МПа при относительно постоянном и равномерном расходе кислорода, подаваемого по трубопроводу к местам потребления. Сосуд газификатора снабжен вакуумнопорошковой изоляцией. Первоначально давление в сосуде 2 создается испарением кислорода в испарителе 9 и автоматически поддерживается постоянным с помощью регулятора 1. В зависимости от расхода газа жидкий кислород через регулятор 8 поступает в испаритель 7 и затем в виде газа идет в трубопровод к потребителю. Избыток газа в газификаторе сбрасывается при заданном давлении также в трубопровод потребителя через регулятор 5. Сосуд 2 наполняется жидким кислородом через штуцер 4 и вентили 3 а 6. [c.17]

Защиту корня шва и формирование валика при сварке стыков труб осун1есгвляют путем поддува с обрат Юй стороны шва защитным газом, для чего трубопровод заполняют газом и создают в нем давление. Перед введением в трубопровод защитно-формирующего газа узел трубопровода (рис. 51) со стыками заглушают деревянными или резиновыми пробками. Крайние пробки имеют штуцера. Защцтно-формирующий газ подают из баллона через газовый редуктор по шлангу и входной штуцер под давлением 0,25—0,3 ати и в течение 1—2 мин вытесняют воздух из трубопровода через выходной штуцер и зазоры в стыках. Затем давление снижают до 0,15— 0,2 ати и поддерживают его в процессе сварки. Расход защитно-формирующего газа составляет 20—35 л мин. С целью уменьшения расхода защитного газа сваривают одновременно несколько стыков. [c.137]

При заданных геометрических размерах трубопровода I и d, давлении в расчетном сечении р и массовом расходе т через это сечение определить потребное давление / oi на выходе из газогенератора (аккумулятора сжатого газа, регулятора и др.). По температуре Го1 = Г= onst находим М, затем последовательно Re, X и L По заданным Тирс помощью уравнения состояния определяем плотность газа р. В заданном сечении скорость [c.306]

Действие гидро- и пневмосистем всегда связано с движенйем жидкости или газа по трубопроводам, по каналам с местными сопротивлениями, через окна и щели регулирующих устройств. Кроме основных потоков рабочей среды, необходимых для выполнения системой запланированных операций, возникают также дополнительные течения по зазорам мел ду деталями механизмов и машин. Составляя математическую модель гидро- и пневмосистемы, приходится рассматривать различные гидромеханические явления, которыми сопровождаются как основные, так и дополнительные течения. К ним относятся диссипация механической энергии потоками рабочих сред, возникновение колебаний давлений и расходов из-за сжимаемости рабочих сред, воздействия со стороны потоков рабочих сред на детали регулирующих устройств и др. [c.185]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...