Расход газов

Расчет сопла сводится к определению скорости и расхода газа на выходе из него, нахождению площади поперечного сечения и правильному выбору его формы. [c.46]

Массовый расход газа т через сопло [c.46]

Рис. 5.3. Зависимость массового расхода газа через сопло от отношения ps/pi

При Р2 = Р расход, естественно, равен нулю. С уменьшением давления среды р2 расход газа увеличивается и достигает максимального значения при р2/р, = Ркр. При дальнейшем уменьшении отношения pi/p значение т, рассчитанное по формуле (5.17), убывает и при p2/pi = 0 становится равным нулю. [c.47]

Максимальный секундный расход газа при критическом значении (5к[1 можно определить из уравнения (5.17), если в него подставить Ркр= [2/(/г+1)Г/ - . Тогда [c.48]

Если обозначить расход газа в компрессоре через т, кг/с, то теоретическая мощность привода компрессора определится из уравнения [c.53]

Здесь гПг н D — массовые расходы газов и пара, а hu, . , he, — удельные энтальпии соответствующих веществ в соответствующих состояниях. [c.57]

Мощности и параметры газотурбинной и паротурбинной установок выбираются таким образом, чтобы количество теплоты, отданной в подогревателе П газами, равнялось количеству теплоты, воспринятой питательной водой. Это определяет соотношение между расходами газа и воды через подогреватель П. Цикл комбинированной установки (рис. 6.16) строится для 1 кг водяного пара и соответствующего количества газа, приходящегося на I кг воды. [c.68]

Так, в настоящее время выпускается серия, унифицированных котлов типа КУ (КУ-125 КУ-100-1 КУ-80-3 КУ-60-2), устанавливаемых за печами заводов черной металлургии. Первая цифра в маркировке означает максимальный часовой расход газов через котел (тыс. м при нормальных условиях). Температура газов на входе 650—850 °С. Параметры вырабатываемого пара давление 1,8— [c.157]

Выразив число Re через входящие в него величины массовый расход газа G через количество выделяемой в реакторе теплоты Q, среднюю удельную теплоемкость газа Ср и нагрев таза АГг, а плотность р через давление газа р, среднюю абсолютную температуру Тср и газовую постоянную R, получим [c.91]

В конструкцию ГТ-125-950-ПГ необходимо внести изменения, учитывающие условия ее работы в схеме ПГУ повысить расход газа через газовую турбину по сравнению с серийной (за счет увеличения расхода топлива на ПГУ по сравнению с ГТУ) и установить два боковых радиальных патрубка в турбокомпрессорном блоке для вывода воздуха после компрессора и ввода продуктов сгорания из ВПГ в газовую турбину. [c.23]

Расход воздуха измерялся одной из двух расходомерных шайб включавшихся в зависимости от расхода газа в схему с помощью вентилей. [c.104]

Регулирование й автоматизация работы теплообменников в основном связана с необходимостью обеспечить стабильность температуры нагрева и с ограничением расхода газа по максимуму из-за опасности уноса насадки. При изменении режима работы теплообменника можно предложить простой закон регулирования расход насадки менять пропорционально изменению расхода газа — расходная концентрация должна системой автоматики поддерживаться постоянной (в многокорпусных теплообменниках—.выключением части параллельно работающих камер). [c.365]

Расход газов на воздухоподогреватель Расход воздуха на воздухоподогреватель Расходная концентрация газовой (воздушной) камер [c.370]

По сравнению с аргонодуговой сваркой вольфрамовым электродом плазменная дуга имеет ряд преимуществ. Во-первых, она является более концентрированным источником теплоты и вследствие этого обладает большей проплавляющей способностью. Плазменной дугой можно сваривать металл толщиной до 10 мм без разделки кромок и применения присадочного металла. При этом снижается тепловое влияние дуги на свариваемый металл и уменьшаются сварочные деформации. Во-вторых, плазменная дуга обладает более высокой стабильностью горения, что обеспечивает повышенное качество сварных швов. Это позволяет выполнять так называемую микро-плазменную сварку металла толщиной 0,025—0,8 мм на токах 0,5— 10 А. В-третьих, увеличивая ток и расход газа, можно получить так называемую проникающую плазменную дугу. В этом случае резко возрастет тепловая мощность дуги, скорость истечения и давление плазмы. Такая дуга дает сквозное проплавление и выдувает расплавленный металл (процесс резки). Недостаток плазменной сварки — недолговечность горелок вследствие частого выхода из строя сопел и электродов. [c.200]

Расход газа обычно устанавливается по расходомеру, чаще всего типа РС-3. Шкала этого расходомера отградуирована на расход воздуха при 20 С и 760 мм рт. ст. (рис. 24). Защитные газы легче или тяжелее воздуха, поэтому для них вводят поправочные коэффициенты k [c.62]

Включить подачу Аг (расход газа 10—15 л/мин). [c.109]

В настоящее время для сварки Си и медно-никелевых сплавов применяется полуавтоматическая и автоматическая сварка в среде N . Режимы сварки приведены в табл. 10. Расход газа не менее 15—20 л/мин. [c.115]

Производительность процесса плазменной сварки и резки зависит от эффективной тепловой мощности плазменной струи, которая определяется силой тока, напряжением на дуге, составом и расходом газа, диаметром и длиной мундштука, расстоянием его до поверхности детали и скоростью перемещения горелки. Для обеспе- [c.135]

Толщина Сила Иа- Расход газа, Л/мин [c.137]

Произвести резку участка длиной 100—120 мм, фиксируя силу тока, напряжение, время горения дуги и расход газа. [c.137]

Для аппаратов с центральным и боковым подводами получены зависимости степени неоднородности удельных расходов газа от без- [c.270]

Рис. 10.47. Раздающие коллекторы переменного сечения различной формы и распределе. ние относительных массы пыли вх г и расхода газа по ответвлениям

Дымовые газы (13% СО2, 11% Н2О) движутся сверху вниз в межтрубном пространстве со средней скоростью в узком сечении трубного пучка Wi = l3 м/с. Расход газов Gi = 500 т/ч. Температура газов на входе в экономайзер /j i=800 . Трубы расположены в шахматном порядке с шагом поперек потока газов Si=2,ld и вдоль потока S2 = 2d. [c.228]

Указание. Объемный расход газа через каждый насадок [c.139]

Массовый секундный расход газа при истечении определяется из уравнения [c.203]

Массовый секундный расход газа, определяемый уравнением [c.204]

Из этого уравнения следует, что при рг = pi расход т обращается в нуль. С уменьшением давления среды Рг расход газа будет увеличиваться. При некотором отио- [c.204]

Рк расход газа достиг- [c.204]

При критическом давлении в выходном сечении канала устанавливается максимальный секундный расход газа, который определяем из уравнения (13-16) при замене — на значение его из урав- [c.207]

Один котел (против запроектированных четырех) не обеспечил необходимый расход газов и достаточный нагрев дымовой трубы. Осенью газы в конце своего пути настолько охлаждались дымовой трубой, что сконденсировались содержащиеся в них водяные пары. Вода проникла в кладку, а с наступлением морозов замерзла. Этот процесс образования льда, имеющего больщий, чем вода, объем, и явился причиной разрушения увлажненной части трубы. [c.217]

Выразим ч псло Гиннольдса для потока газа в трубе через массовый расход газа н динамическую i ro вязкость [c.133]

Результаты экспериментов представлены на рис. 3.12. Так как в опытах с крупными частицами (зажатые плотные слои) с увеличением расходов газа изменялись и его параметры (давление и температура), данные обработаны в безразмерном виде Nu = /(Re). Рисунок иллюстри- [c.88]

Экспериментальные установки будем классифицировать следующим образом а) разомкнутые, без циркуляции компонентов [Л. 358а] б) полуразомкнутые, с возвратом либо твердых частиц, либо газа при накапливании улавливаемых частиц [Л. 18, 229, 309, 380, 36] и в) замкнутые, с возвратом всего дисперсного потока либо )аздельно обоих компонентов в теплообменный участок (Л. 309, 380]. 1ри этом первый тип установок наиболее конструктивно прост, но требует больших запасов сыпучей насадки и не пригоден при использовании газов, выброс которых недопустим (например, гелия, фреона и т. п.). Третий тип установок позволяет достаточно просто достигать высоких концентраций в контуре и не требует наличия осади-телей или циклонов. Однако здесь необходим пропуск дисперсного потока через нагнетатель, что ограничивает возможности его выбора и создает значительные трудности в измерении расходов газа и частиц. [c.216]

Слабым местом методики [Л. 225] явилась косвенная оценка расхода газа и расходной концентрации (по характеристике нагнетателя или из уравнения теплового баланса). Однако характеристика воздуходувки при перекачке дисперсного потока существенно изменяется и не может быть надежно использована при циркуляции суспензии. Погрешность оценки расхода по тепловому балансу будет возрастать с увеличением концентрации, сопровождаемой уменьше- [c.223]

Таким образом, все факторы, рассмотренные в 8-2 и влияющие на истинную концентрацию падающего слоя, сказываются и на интенсивности его теплообмена. В частности, увеличение расхода и удельной нагрузки канала (массовой скорости частиц), а также уменьшение относительной длины канала и размера частиц способствуют усилению теплообмена. Для лучшего сравнения с флюидным потоком данные также обработаны в принятой автором манере Nun/N u = /(P). Оценка скорости и расхода газа по данным, приведенным в 8-2, позволила определить число Рейнольдса для газа, эжектируе-мого падающими частицами. Во всех случаях оказалось, что Re<2 300 (у = 0,05 2,4 м1сек). Поэтому число Nu оценено по формуле ламинарного режима течения газа. Для тех же условий, для которых получена зависимость (8-21), но с более значительной погрешностью, вызванной неточностью оценки расхода газа, получено Л. 96, 286] [c.266]

При обращении с баллонами со сжатыми газами перемещать их на тележках и носилках или перекатывать в наклонном положении. На рабочем месте закреплять баллоны хомутами или цепочками. Предохранять баллоны от нагревания, размещая их от источникав открытого огня на расстоянии не ближе 5 м, а от элементов отопления не ближе 1 м. Не расходовать газ из баллона до конца, оставлять остаточное давление не менее 0,5— 1,0 кгс/см . [c.141]

При такой схеме подвода потока к коллектору можно было заранее ожидать неравномерное распределение расходов газа по отдельным ответвлениям и неравномерное распределение скоростей по сечению каждого ответвления, особенно первых. Действительно, при повороте потока в колене 1 поток, отрываясь от внутренней стсики, не может успеть на сравнительно коротком прямом участке (ИЬ к. 1,5) за ним полностью выравняться по высоте, и профиль скорости должен получиться с минимальными значениями вверху и максимальными внизу. Последнее должно привести к тому, что через первые ответвления пройдет меньшее количество газа, чем через последние, а градиент скорости по высоте коллектора при входе в боковые ответвления еще больше усилится вследствие поворота потока. Так как наибольшее значение этого градиента должно быть со стороны отрывной зоны, т. е. у верхней стенки коллектора, соответственно максимальная неравномерность потока получится в первом ответвлении. Приведенные в табл. 9.9 данные полностью подтверждают описанное распределение относительных расходов д = <7/90р и скоростей ш (где ср — средний по всем ответвлениям расход газа через одно ответвление). [c.250]

Результаты исследований раздающего коллектора постоянного сечения приведены на рис. 10.44, где даны зависимости относительных концентраций X н относительных масс З пыли от номера бокового ответвления при скорости потока = 17 м,/с и среднем медианном размере частиц ныли 511 13, 19, 23 мкм. Там же показана кривая распределения безразмерных расходов газа 1 / (Уотп)- [c.322]

Определить площадь поверхности на1 рева водяного эио-помайзера, в котором теплоносители движутся по противоточпой схеме, если известны следующие величины температура газов на входе <ж1=420 С расход газов Gi=220 т/ч теплоемкость газов = 1,045 кДж/(кг- С) температура воды на входе 0 ° С рас- [c.218]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...