Фрезерование алюминиевых сплавов

В результате испытания в производственных условиях было установлено, что покрытие состава ХП-1 стойко в щелочных ваннах, применяемых при химическом фрезеровании алюминиевых сплавов типа Д-16, В-93, а также в кислотной ванне химического фрезерования стали типа ВНС-2. [c.199]

Чистовое фрезерование алюминиевых сплавов осуществляют однозубыми фрезами, а черных и цветных металлов и сплавов — двузубыми ступенчатыми. У двузубых ступенчатых фрез зубья смещены по высоте на 0,05— 0,3 мм и несколько отличаются формой заточки. Первый зуб предназначен для снятия основного припуска, а второй — зачистной— для отделочного резания. [c.254]

Примечания 1. Окружную силу при фрезеровании алюминиевых сплавов рассчитывать, как для стали, с введением коэффициента 0,25. 2. При износе фрез до допустимой величины окружная сила возрастает при обработке мягкой стали в 1,75—1,9 раза при обработке стали средней твердости и твердой, а также чугуна —в 1,3—1,4 раза. [c.445]

Примечания 1. Окружную силу при фрезеровании алюминиевых сплавов рассчитывать, как для стали, с введением коэффициента 0,25. [c.412]

Фрезерование цилиндрическими и дисковыми фрезами. При фрезеровании хрупких материалов цилиндрическими и дисковыми фрезами основной поток стружки и пылевых частиц всегда направлен в сторону вращения фрезы (рис. 62). Отдельные стружки захватывались зубьями фрезы и отбрасывались в сторону, противоположную направлению основного потока. Это наблюдалось главным образом при фрезеровании алюминиевых сплавов. [c.94]

При фрезеровании алюминиевых сплавов на значения Ср и необходимо вводить поправочный коэффициент 0,25 по отношению к С, и С при обработке сталей. [c.354]

Фрезерование алюминиевых сплавов Подачи [c.1029]

Алюминиевые сплавы Сверление Растачивание, фрезерование Сливная Дробленая 0,1—0,2 0,7 — 0,75 [c.154]

НОЙ твердости, а также цветных металлов (например, при фрезеровании заготовок из легированного чугуна HR 58 — 60 фрезой диаметром 100 мм, Z = 7, с пластинами из кубического нитрида бора диаметром 9,5 мм, а = = 0,5 мм В = 65 мм, = 0,28 мм/зуб, v = = 200 м/мин при фрезеровании заготовок из алюминиевого сплава, содержащего 8—10% Si, фрезой, оснащенной пластинами из поли-кристаллического синтетического алмаза, а = = 0,2 мм, Sj = 0,08 мм/зуб, v = 1480 м/мин, Ra = 0,6- 0,3 мкм). [c.325]

Общий поправочный коэффициент на силу резания К-р благодаря особенностям процесса резания при фрезеровании зависит только от качества обрабатываемого материала, выражаемого коэффициентом К м-р, величина которого определяется для стали и чугуна по табл. 21,22, а для медных и алюминиевых сплавов по табл. 23. Крутящий момент на шпинделе [c.444]

Примечания 1. Параметры шероховатости указаны для сталей заготовки из сплавов на медной основе после фрезерования имеют такие же шероховатости при обработке чугунов, алюминия и алюминиевых сплавов параметры шероховатости соответствуют меньшим значениям, приведенным в таблице в круглых скобках указаны предельно достижимые значения параметра Ra и квалитета. [c.479]

Рекомендуемые подачи при фрезеровании алюминиевых и магниевых сплавов и пластмасс, мм/зуб [c.494]

Скорость V (м/мии) и мощность N (кВт) резаиия при фрезеровании твердосплавными торцовыми фрезами (обрабатываемый материал — алюминиевые сплавы) [c.245]

Подача на зуб Sz (мм/зуб) при фрезеровании концевыми быстрорежущими фрезами (обрабатываемый материал — алюминиевые сплавы) [c.270]

Подача на врезание 5яр (мм/зуб) при фрезеровании концевыми фрезами (обрабатываемый материал — сталь, чугун, алюминиевые сплавы) [c.271]

Скорость V (м/мин) и мощность N (кВт) резания при фрезеровании быстрорежущими концевыми фрезами (обрабатываемый материал — алюминиевые сплавы) [c.274]

Для цилиндрических баков ракет больших диаметров, работающих при небольшом давлении наддува, целесообразно применять так называемую вафельную I конструкцию. Обечайки бака можно изготовлять из плит алюминиевого сплава. В процессе химического фрезерования ячеек прямоугольной или ромбовидной формы часть материала удаляется. Остающееся часто расположенные ребра делают оболочку анизотропной. Обечайку рассчитывают на устойчивость как цилиндрическую конструктивно-анизотропную оболочку, нагруженную осевым сжимающим усилием и внутренним давлением. Значение [c.293]

Пример 1. Задано разрушающее давление Рир = 0,1 кН/см, / = 80 см, материал — алюминиевый сплав с = 18 кН/см и = 0,7-10 кН/см. Способ изготовления — механическое фрезерование. [c.124]

Использование уплотнений (подкладок) в виде профильных полос целесообразно в приспособлениях со значительной рабочей поверхностью. На фиг. 104, а показано приспособление для фрезерования тонкой плоской детали клинообразного профиля из алюминиевого сплава. [c.191]

Рассчитанные с использованием табличных данных силовые зависимости учитывают конкретные технологические параметры (глубину резания, подачу, ширину фрезерования и др.) и действительны при определенных значениях рада других факторов. Их значения, соответствующие фактическим условиям резания, получают умножением на коэффициент Кр - общий поправочный коэффициент, учитывающий измененные по сравнению с табличными условия резания, представляющий собой произведение из рада коэффициентов. Важнейшим из них является коэффициент Кщ, учитывающий качество обрабатываемого материала, значения которого для стали и чугуна приведены в табл. 9, а для медных и алюминиевых сплавов - в табл. 10, [c.363]

Примечания 1. При фрезеровании чугуна, медных и алюминиевых сплавов подачи могут быть увеличены на 30 - 40 %. сонных фрез с выпуклым плавно очерченным профилем для таких же фрез с резко очерченным или вогнутым профилем подачи 40 %. 3. Подачи для прорезных и отрезных фрез с мелким зубом установлены при глубине фрезерования до 5 мм, с крупным зубом [c.404]

Для проверки точности станка при контурном фрезеровании используют образец-изделие (эск. 3) в ввде диска диаметром D и толщиной Ь = (0,05. .. d, )D. Материал алюминиевый сплав, серый чугун или сталь. Образец предварительно обработан. [c.100]

Образец-изделие (эск. 2) для измерения круглости наружной цилиндрической поверхности при контурном фрезеровании партии образцов-изделий (для станков с числовым программным уг равлением) в виде диска диаметром D и шириной обрабатываемой части Ь. Мат )иал алюминиевый сплав, допускается серый чугун или сталь. Размер партии - три образца. [c.106]

На Волжском автомобильном заводе и ряде машиностроительных предприятий наиболее широко были испытаны СОЖ Укринол-1, МР-1 и ОСМ-3. Данные испытаний свидетельствуют в целом о высокой технологической эффективности эмульсий, приготовленных из Укринола-1, как при обработке конструкционных сталей, алюминиевых сплавов на различных операциях лезвийной и абразивной обработки, так и при обработке труднообрабатываемых материалов нержавеющих сталей — на операциях точения, сверления, фрезерования титановых сплавов — на операция точения, фрезерования и на операции точения тугоплавких металлов и сплавов. О высокой эффективности эмульсий Укринол-1 свидетельствует возможность получения значительного повышения стойкости инструментов (/Сг= l,4- 2,3) при меньшей сравнительно с ЭТ-2 и ЭГТ концентрации эмульсола в эмульсиях (3—5% вместо 5—25%) На операциях чистовой обработки, как правило, Укринол-1 при резании различных материалов обеспечивает улучшение шероховатости обработанной поверхности на один класс по сравнению с эмульсиями равной или большей концентрации из эмульсола ЭТ-2 или с жировыми и минеральными маслами. [c.172]

Исследования [77, 79] показывают, что химическое фрезерование заметно не ухудшает усталостных характеристик алюминиевых сплавов и лишь несколько влияет на прочностные свойства деформируемых сплавов за счет снятия поверхностной нагартовки. [c.64]

Фрезерная машина ФП-3 предназначена для фрезерования корней швов после сварки для последуюш,ей подварки, снятия усилений сварных швов, обрезки припусков на листах алюминиевых сплавов и для фрезерования пазов. Глубина фрезерования регулируется. [c.338]

В-31 (ТУ 38-10189—70) — масло, содержащее серу, хлор и фосфор и органические соединения, применяемое при точеппи, сверлении и фрезеровании алюминиевых сплавов. [c.476]

Примечания 1. При фрезеровании алюминиевых сплавов для определения окружной силы и аффективной иошности следует применять поправочный коэфициент У =0,25 применительно к формулам для обработки сталей. [c.104]

Для более эффективного улавливания стружки при фрезеровании алюминиевых сплавов следует при конструировании приемников полностью учитывать особенности формообразования и направления потока стружки при принятых условиях резания. В рассматриваемом случае вследствие значительной задержки части стружки на зубьях фрезы поток имеет веерообразную форму, и его направление изменяется с изменением глубины резания при постоянных заданных v = 800 м/мин и s = 1660 мм/мин (рис. 94). При глубине резания i = 3 мм угол задержки части стружки на зубьях фрезы (Di = 30°, а при глубине резания = 0,5 мм угол задержки соа = 55°, т. е. чем меньше глубина резания, тем больше угол задержки стружки на зубьях фрезы при прочих равных условиях. Этим особенностям должна соответствовать и форма пневматического приемника. На рис. 95 показана форма приемника, наиболее целесообразная для уменьшения выбрасывания стружки вследствие рикошетирования. [c.134]

Во избежание образования надиров чистота рабочих поверхностей зубьев фрез для обработки алюминиевых сплавов должна быть выше, чем у фрез для обработки черных металлов. У твердосплавных фрез эти поверхности доводятся до чистоты не менее 9-го класса,.а у быстрорежущих — не менее 8-го класса. Канавки должны иметь поперечное сечение, достаточное для свободного размещения стружки. Поэтому фрезы для обработки алюминиевых сплавов имеют меньшее количество зубьев по срарне-нию с обычными фрезами такого же диаметра. Поверхности канавки для лучшего отвода стружки должны быть гладкими, с плавными переходами. С этой же целью при фрезеровании алюминиевых сплавов необходимо обильное охлаждение. [c.129]

Примечания 1. Окружную силу при фрезеровании алюминиевых сплавов рассчитывают по табличный данным для стали при значении Со, уменьшенном на 75%. 2. Окружную силу Р, при фрезеровании бронзы рассчитывают по табличным данным для чугуна при чначении Ср, уменьшенном на 25%. 3. При износе фрез до допустимой величины сила резания возрастает в этом случае значение Ср должно быть увеличено при обработке вязкой стали на 75—90% при обработке твердой и средней твердости стали и чугуна на 20—40%. [c.608]

К инструменту с пластинами из P D предьявляются повьпиенные требования по жесткости конструкции, точности изготовления (особенно для многозубого инструмента, в том числе торцовых фрез) и качества опорных и базовых поверхностей гнезд под пластины, что связано с высокой стоимостью пластин. Наиболее эффективное использование пластин P D при высокоскоростном торцовом чистовом фрезеровании алюминиевых сплавов и цветных металлов обеспечивают высокоскоростные фрезы, регулирование положения пластин у которых осуществляется в осевом, радиальном и угловом направлениях. Угловая регулировка позволяет выставить зачистные режущие кромки пластин параллельно обрабатываемой поверхности, что на операции чистового фрезерования обеспечивает необходимую точность и шероховатость поверхности. Совмещение механизмов радиальной и угловой регулировки в один механизм обеспечивает значительное упрощение конструкции и технологии изготовления инструмента. Торцовые фрезы данной конструкции, оснащенные специальными фрезерными пластинами с зачистными фасками из P D, (SPEN, 0903EDR), обеспечивают торцовое биение режущих кромок в пределах 0,005 мм, радиальное биение 0,01 мм и угловое положение 2. Это дает возможность на операциях высокоскоростного чистового фрезерования достичь максимальной производительности при высокой точности обработки и низкой шероховатости обработанной поверхности. К достоинствам данной конструкции также относится компактность и надежность механизма тонкой регулировки биения режущих кромок, обеспечивающего равномерную нагрузку зубьев, и следовательно надежную работу пластин из P D. Диаметры фрез 160. .. 400 мм, г = 8. .. 20, положительные осевой и радиальный передние углы у = +4°. [c.594]

После реконструкции, проведенной с целью устранения недостатков, выявившихся при эксплуатации, завод-автомат выполняет автоматически в определенной последовательности следующие стадии производственного процесса на позициях / — загрузка чушек алюминиевого сплава 2—плавление, рафинирование и очистка сплава от шлака 3 — кокильная отливка 4 — отрезка литников и возврат их в плавильную печь для переплавки 5 — загрузка контейнеров поршнями 6—термическая обработка 7 — автоматический бункер 8 — возврат контейнеров 9 — обработка базовых поверхностей (одновременно у двух деталей) 10 — черновое растачивание и зацентровка (одновременно четырех деталей) 11 — черновое обтачивание (одновременно четырех деталей) 12 — фрезерование горизонтальной прорези (одновременно у четырех деталей) 13 — сверление десяти смазочных отверстий в каждой детали (одновременно у четырех деталей) 14 — чистовое обтачивание (одновременно четырех деталей 15 — разрезание юбки и срезание центровой бобышки (одновременно у четырех деталей) 16 — подгонка веса поршней (одновременно у двух деталей) путем удаления лишнего мет 1лла на внутренней стороне юбки 17 — окончательное шлифование на автоматическом бесцентрово-шлифовальном станке (одновременно четырех деталей) 18 — мойка 19 — автоматический бункер 20 — обработка отверстий под поршневой палец (тонкое растачивание отверстий растачивание канавок под стопорные кольца развертывание отверстий) 21 —мойка 22 — контроль диаметров и конусности юбки и сортировка на размерные группы 23 — контроль формы и размеров отверстий под палец и сортировка на размерные группы 24 — покрытие поршней антикоррозийной смазкой (консервация) 25 — завертывание в водонепроницаемую бумагу (пергамент) 26 — набор комплекта поршней, формирование картонной коробки, заклейка ее и выдача. [c.467]

Состояние поверхности оказывает существенное влияние на соотношение ширины полосок (и скорости усталостного развития трещины) на поверхности и в центре образца. Так, в плакированных листах алюминиевых сплавов ширина микроусталост-ных полосок у поверхности больше, чем в центре, например, в силаве ВАД23 при ст = 0,1 ГН/м на длине трещины 2 мм она равна 1,23 и 0,66 Mf M соответственно. Химическое фрезерование и вибронаклеп привели к снижению скорости усталостного разрушения в поверхностном слое до скорости разрушения в центре образца. [c.110]

Если при механической обработке возникают темпв ра-туры, превышающие 200 °С, то возможно размягчение материала (снижение его прочности). Весьма опасны нарушения режимов механической обработки при фрезеровании, так как в поверхностных слоях закаленных и состаренных деталей из алюминиевых сплавов в результате воздействия обрабатывающего инструмента выделяется большое количество тепла. Снижение прочности верхнего слоя сплава зависит от многих факторов, связанных с режимом механической обработки. На снижении прочности могут сказаться увеличение скорости резания выше установленной нормы, величина подачи, виды охлаждения. Чаще всего причиной разогрева поверхностного слоя является затупленный режущий инст-70 [c.70]

Данные испытаний на усталость сплавов [535—537 и др.] и элементов конструкций [538] указывают на наличие корреляции между долговечностью и технологической наследственностью. Нами проведен анализ влияния различных видов технологических обработок на сопротивление усталости алюминиевого сплава АВТ-1. После обработки полуфабриката фрезерованием и последующей термообработки (искусственное старение при 200° С в течение 2 ч) предел выносливости снижается до 90%, а долговечность — в 3 раза. Виброупрочнение дробью, как и предполагалось, сопровождается увеличением усталостной долговечности, особенно значительным при низких амплитудах напряжений. Аналогичный эффект наблюдается и при виброударном упрочнении [535]. Термообработка после виброударного упрочнения (нагрев до 200° С, выдержка 2 ч) хотя и вызьшает снижение технологических остаточных напряжений в 2 раза, но практически полностью снимает эффект упрочнения [535]. Локальные технологические нагревы при диаметре пятна меньше 10 мм при 200°С в течение 10, 30, 60, 80 мин не оказывают влияния на статическую прочность. Увеличение температуры нагрева до 480°С с выдержкой 15 мин приводит к изменению микроструктуры в поверхностном слое, сопровождаемому снижением Од до 50% и относительного удлинения е на 20%. [c.335]

Примечания I. Параметры шероховатости указаны для сталей заготовки из сплавов на медной основе после фрезерования имеют такие же параметры шероховатости при обработке чугунов, алюминия и алюминиевых сплавов параметры шероховатости соответствуют меньшак значениям, приведенным в таблице, в круглых скобках указаны предельно достижимые зиачания параметра Ra к уроьяя точности, 3. Звездочкой отмечены средние злачеиия параметра Ло для данного вяда обработки. [c.358]

Отмечается [128], что фрезерование алюминиевых панелей для фюзеляжа американского реактивного самолета Боинг-737 связано с целым рядом трудностей. Значительного упрощения процесса производства панелей до шись соединением листов промежуточным слоем адгезионной пленки. Для строительства самолета Боинг требовались панели толщиной 1,8 мм, отдельные участки которой фрезеровались бы на глу 1ну 0,9 мм. Как показали испытания, такие панели имеют высокий предел прочности на срез в широком диапазоне температур. Было решено использовать систему панелей из двух спаренных листов по 0,9 мм из алюминиевого сплава 2024-ТЗ (более 50 панелей максимального размера от 152,4 мм до 3902,2 мм - в каждом самолете для изготовления фюзеляжа, дверей и люков). Адгезионная пленка йрименяется в качестве защитного средства при химическом фрезеровании. К тому же двойные панели обладают отличной характеристикой по гашению вибраций. [c.207]

На рис. 95 показан вариант кессона крыла, который был классифицирован первым по сравнению с остальными и представляет собой много-лонжеронную конструкцию с гофрированными стенками. Цифрами на этом рисунке обозначены следующие элементы конструкции 1 — слоистые панели нижней обшивки, 2 — гофрированная стенка, 3 — нижняя полка лонжерона, 4 передний лонжерон, 5 — клеесварка, 6 - прессованная полка, 7 — химически отфрезерованная пластина, 8 — стенка заднего лонжерона, 9 — гофрированный лонжерон, 10 — верхняя полка лонжерона, 11 — верхняя обшивка. Верхняя обшивка вьшолнена химическим фрезерованием из плиты алюминиевого сплава 7050Т73651, а нижняя — клееной из листового алюминиевого сплава 7050-Т76, при этом в зонах, где [c.209]

Торцовыми фрезами с механическим креплением минералокерамических пластин -многозубыми (К= 0,06. .. 0,075) и однозубыми при достаточной жесткосги СПИД возможна обработка плоских поверхностей с повышенными режимами резания (табл. 25). Торцовые фрезы, оснащенные сверхтвердым материалом (СТМ), используют для чистовой обработки заготовок из закаленных сталей и чугунов повышенной твердости, а также цветных металлов (например, при фрезеровании заготовок из легированного чугуна 58. .. 60 NR фрезой диаметром 100 мм, z = 7, с пластинами из кубического нитрида бора диаметром 9,5 мм, а = 0,5 мм В = 65 мм, = 0,28 мм/зуб, V = 200 м/мин при фрезеровании заготовок из алюминиевого сплава, содержащего 8 - 10 % Si, фрезой, оснащенной пластинами из поли-кристаллического синтетического алмаза, а = 0,2 мм, = 0,08 мм/зуб, v = 1480 м/мин, Ra = 0,6... 0,3). [c.549]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...