Коэффициент вязкости температурный

В этой книге не излагается значительно более сложная и менее наглядная теория пограничного слоя в сжимаемой жидкости. Сжимаемость должна учитываться при скоростях, сравнимых со скоростью звука (или превышающих ее). Ввиду возникающего при этом сильного разогрева газа и обтекаемого тела оказывается необходимым рассматривать уравнения движения в пограничном слое совместно с уравнением теплопередачи в нем. Может оказаться также необходимым учет температурной зависимости коэффициентов вязкости н теплопроводности газа, [c.230]

Распределение температур в потоке жидкости может быть установлено из уравнения движения, уравнения переноса теплоты и уравнения неразрывности. Как это очевидно из гл. И, при постоянных коэффициентах вязкости и теплопроводности уравнение движения оказывается не связанным (т. е. расцепленным ) с уравнением переноса теплоты, вследствие чего решение уравнения движения не зависит от температурного поля. [c.439]

Жидкостные регуляторы скорости заполняются минеральными маслами и их смесями, глицерином и специальными (в том числе синтетическими) жидкостями с малым температурным коэффициентом вязкости. [c.392]

Совтол (смесь совола с трихлорбензолом) применяется для изоляции взрывобезопасных и других трансформаторов. Отличается большим температурным коэффициентом вязкости и высокой токсичностью в связи с отщеплением НС1 и С1 при повышенных температурах. [c.55]

Аналогичные расчеты для газа (воздуха) с учетом переменности всех физических параметров показывают, что поля температур и скоростей изменяются слабо. Отличие дает только расчет для высоких температур стенки и больших температурных напоров. При этом распределение скоростей в случае нагревания газа будет качественно подобным кривой 2 (рис. 7-3,а), так как коэффициенты вязкости капельных жидкостей и газов по-разному зависят от температуры (см. рис. 4-1 и 4-2). [c.186]

Таким образом, сущность подобия двух явлений означает подобие полей одноименных физических величин, определяющих эти явления. Так, в процессе конвективного теплообмена температура,, скорость, давление, а также часто и физические параметры среды (коэффициенты вязкости, теплопроводности, плотность и др.) в различных точках потока могут иметь различные значения. Подобие двух таких процессов означает подобие всех этих величин во всем объеме рассматриваемых систем, т. е. подобие полей этих величин. Для каждой из этих величин скорости га, температурного напора А< и т. д.—существует своя постоянная подобия с , Сд, и т. д. Полный перечень всех величин, характеризующих рассматриваемые явления, может быть установлен только при наличии математического описания явлений. [c.45]

Правильная картина движения жидкости и соответствующие закономерности гидравлического сопротивления и теплообмена могут быть получены только в моделях, рассчитанных по правилам моделирования, обеспечивающих подобие явлений в образце и модели. При этом необходимыми и достаточными условиями теплового подобия являются следующие 1) геометрическое подобие 2) подобие условий движения жидкости при входе 3) подобие физических свойств в сходственных точках модели и образца (постоянство отношения плотностей, коэффициентов вязкости и др.) 4) подобие температурных полей на границах 5) одинаковость значений определяющих критериев Re и Рг при вынужденном и Gr и Рг при свободном движении жидкости. При этом одинаковость определяющих критериев подобия достаточно установить в каком-либо одном сходственном сечении. [c.257]

Условия подобия процессов конвективного теплообмена получены в предположении, что коэффициент теплопроводности X, коэффициент вязкости fj, и удельная теплоемкость при постоянном давлении Ср среды постоянны во всей области протекания процесса. В действительности эти физические свойства зависят от температуры, причем для разных теплоносителей характер зависимостей Я, = Я (/), [i = (X (/), Ср = Ср (i) различен. В процессе теплообмена температура теплоносителя изменяется, следовательно, в общем случае и физические свойства не остаются постоянными. Подобие процессов выполняется тем строже, чем меньше относительное изменение этих свойств, т. е. чем слабее зависимость I, ц и Ср от t, чем меньше сами температурные напоры в системе и ниже тепловые потоки. При значительном изменении свойств строгое подобие различных процессов, как показывает анализ, в обш,ем случае становится невозможным. В этих условиях имеет место лишь приближенное подобие. Это обстоятельство должно учитываться при обоб-ш,ении опытных данных. [c.63]

Изменение в процессе нагружения модулей упрочнения, разупрочнения и коэффициента вязкости, их зависимость от скоростных и температурных условий нагружения позволяет объяснить эффекты, связанные с деформированием материалов при различных скоростях и температурах зависимость сопротивления материала деформации от режима нагружения [3], изменение коэффициентов вязкости близких по составу и механическим характеристикам материалов [146], и др. Однако пренебрежение отдельными видами процессов в материале, например процессами разупрочнения при высоких скоростях деформации или вязкой составляющей сопротивления при низких уровнях нагрузки, недопустимо без достаточной экспериментальной проверки. [c.27]

По ГОСТ 3153—51 пологость вязкостно-температурной кривой оценивается по температурному коэффициенту вязкости (ТКВ). 12 [c.12]

Температурный коэффициент вязкости —показатель пологости температурной кривой кинематической вязкости в пределах температур (t — t ), принятых для ее оценки. При диапазоне температур от О до 100 С ТКВ определяется по формуле [c.301]

Температурный коэффициент вязкости показатель поло- [c.444]

Из формулы (200) следует, что величина Re, т. е. от скорости газа, от его плотности, от коэффициентов вязкости и теплопроводности, от величины охлаждаемых поверхностей и температурной разности между газовым потоком и температурой стенок охлаждаемых поверхностей (Г4 — TJ. [c.143]

Температурный коэффициент вязкости [c.208]

Случай второй. Теплообмен происходит при столь значительной неоднородности температурного поля в текущей среде, что ее физические параметры, в том числе и плотность, следует считать изменяющимися в зависимости от местной температуры. Числа Маха малы по сравнению с единицей, что позволяет пренебрегать сжимаемостью среды. Заданными являются геометрические параметры, характерная скорость, характерная абсолютная температура среды Гер, о, абсолютная температура стенки Т , предполагаемая повсеместно одинаковой, а также уровень давления, на котором развивается процесс. Физические параметры изменяются с температурой по простым степенным формулам типа ы/Но = (Г/То) , где п есть число для каждого данного параметра универсальное. Это последнее свойство присуще в довольно широких пределах газам. Для плотности газов п — —1, для коэффициента вязкости и теплопроводности п = 0,76 в среднем, по Карману). Теплоемкость зависит от температуры гораздо слабее. Газы, рассматривав мые в состояниях, близких к критическому, а также капельные жидкости отличаются более сложными свойствами. [c.100]

Таким образом, суш,ествует предельное решение задачи о влиянии температурного фактора на стабилизированное турбулентное течение газа, физически соответствующее весьма большим числам Рейнольдса потока и не зависяш ее от вида функций fj, и Wj, т. е. от температурных зависимостей коэффициентов вязкости и теплопроводности. Не зависит это решение, следовательно, и от условий устойчивости неизотермического вязкого подслоя, которые, собственно, и определяют величину tii. Это означает, что решающее 204 [c.204]

Как указывалось выше для большинства капельных жидкостей характерно сущ,ественное влияние температуры на коэффициент вязкости и относительное постоянство других физических характеристик. В связи с этим могут быть применены зависимости типа (10.96), в которых в качестве температурного фактора выступает величина [c.207]

Масла смазочные. Метод определения температурного коэффициента вязкости. [c.174]

В сжатых газах можно выделить три характерные области, в каждой из которых температурный коэффициент вязкости имеет свой определенный знак. [c.16]

Выяснению всех перечисленных вопросов и посвящена настоящая работа, которая представляет собой обобщение проведенных ранее исследований на тот случай, когда между телом и газом, движущимся с большими скоростями, существует теплообмен. В работе исследовано влияние поперечной кривизны поверхности на величину коэффициенгов сопротивления и теплопередачи продольно обтекаемого цилиндра (выпуклая поверхность) и начального участка слабо расширяющегося канала с нулевым градиентом давления (вогнутая поверхность). На основе проведенных расчетов построены графики, иллюстрирующие влияние поперечной кривизны выпуклой и вогнутой поверхностей на характеристики осесимметричного турбулентного пограничного слоя при различных значениях чисел Рейнольдса, Маха и температурного фактора. При этом принимается, что молекулярное число Прандтля, равно как и число Прандтля для турбулентного перемешивания, отличны от единицы и, кроме того, в рассматриваемом диапазоне изменений температуры коэффициенты вязкости и теплопроводности не зависят от давления, а теплоемкость газа при постоянном давлении есть величина постоянная. [c.206]

Температурный коэффициент вязкости органических жидкостей весьма значителен поэтому в любом случае при указании вязкости температура должна быть точно оговорена. Для нефтяных жидкостей зависимость вязкости от температуры определяется выведенным опытным путем уравнением Вальтера [c.94]

Вязкостно-температурный коэффициент /. вязкость при 98,9° С вязкость при 37,8° С ) Относительная плотность. . . 0,60 0,970 0,62 0,973 0,82 1,03 0,77 0,99 [c.279]

Температурный коэффициент вязкости в пределах 20—100° С. . 10.5 10,0 11.0 — [c.506]

Эффективный коэффициент вязкости при радиальных пульсациях. Рассмотрим еще более упрощенную, чем двухтемиера-турная, схему описания радиального движеиия пузырька без анализа температурных эффектов, том самым понижая порядок системы уравнений (1.6.29). [c.124]

В успокоителях применяются трансформаторные и турбинные мае/ а и их смеси, а также специальные жидкости, в том числе синтетические с малым температурным коэффициентом вязкости, отличаю диеся высокой прозрачностью. [c.381]

Жидкие кремнийорганические полимеры (полиорганосилоксаны) сочетают многие цепные свойства, среди которых наиболее существенными являются высокая нагревостойкость и химическая инертность, низкая температура застывания, малый температурный коэффициент вязкости, а также высокие электрические характеристики в широком [c.57]

С помощью калориметра специальной конструкции определена средняя температура частиц покрытия из двуокиси циркония в момент их встречи с подложкой при нанесении покрытия стержневым методом. При расстоянии между соплом пистолета и покрываемой поверхностью в 50 мм 60.2% всех частиц попадает на покрываемую поверхность, нагретую до температуры плавления. Экспериментально установлено, что при охлаждении, после завершения процесса нанесения, существенного температурного перепада между покрытием и соприкасающимся с ним металлом не наблюдается. Предполагается, что процесс удара частицы о поверхность состоит из двух основных фаз. Степень проявления первой фазы — хрупкого разрушения капель — определяется отношением значений коэффициента вязкости капель диспергированного материала в момент их попадания на обрабатываемую поверхность к скорости их полета. Сразу же вслед за первой фазой проявляется вторая, когда осколки разрушенной капли под действием сил поверхностного натяжения приобретают округлую форму и в значительной мере смачивают поверхность. Библ. — 4 назв., рис. — 5. [c.346]

К ремиийорганические соединения характеризуются низкой упругостью паров, низкой температурой плавления, хорошими диэлектрическими и гидрофобными свойствами, малым температурным коэффициентом вязкости. Эти соединения широко применяются в различных областях техники [Л. 2, 37—46]. [c.17]

Анализ имеющихся опытных данных показывает, что вязкость полиорганосилоксановых жидкостей и характер ее изменения зависят от типа органического радикала в молекуле. Например, при почти одинаковом количестве атомов кремния у ПЭС-4 и ПМС-5 вязкость полиме-тилсилоксанов меньше вязкости полиэтилсилоксанов, а температурный коэффициент вязкости выше у полиэтилсилоксанов. [c.194]

Вязкость — внутреннее трение жидкости (и газов), измеряемое сопротивлением относительному перемещению ее отдельных частей. Вязкость жидкостей определяется в градусах (условная пли относительная), паузах (дипамн-ческая), стоксах (кинематическая вязкость). Значения вязкости уточняют с по-М0П1Ы0 температурного коэффициента вязкости при низкой температуре (ГОСТ 1929—51), стабильности вязкости и др. Вязкость смазок — см. эффективная вязкость. [c.439]

Для всех регенерированных автотракторных масел показатели качества термическая стабильность, коррозийтюсть по Пинкевичу температурный коэффициент вязкости и цвет не нормируются. [c.67]

Случай третий. Содержание здесь такое же, как и в случае втором, но для физических параметров непригодны универсальные степенные формулы типа uluo — iT/T )". Как было сказано, это относится к капельным жидкостям, главным образом, из-за более сложной зависимости их вязкости от температуры. Что касается газов в околокритических состояниях, то их физические параметры приобретают такие температурные особенности, что задачу приходится анализировать особо. В рассматриваемом случае нет возможности пополнить перечень аргументов функции (4-41) с помощью строгих теоретических соображений. Как показывает опыт, приемлемое обобщение в определенных границах получается при введении отношений коэффициентов вязкости р. [37] или отношений чисел Рг [32], вычисленных по температурам стенки и жидкости. Эти отношения призваны заместить собой температурный фактор 0 в (4-42). Итак, [c.101]

Для поперечно-обтекаемых пучков труб до последнего времени не было достаточно данных ни для введения температурного критерия, ни для обоснованного выбора определяющей температуры, которая в неявном виде учла бы влияние температурных условий. Поэтому различные авторы, располагая, по существу, одними и теми же экспериментальными материалами, приходили к различным выводам. Так, например, при составлении норм теплового расчета котельных агрегатов ЦКТИ издания 1945 г. (Л. 2] и ВТИ издания 1952 г. [Л. 3] на основе анализа экспериментальных работ по теплоотдаче В. М. Антуфьева и Л. С. Козаченко [Л. 33], Н. В. Кузнецова и В. А. Локшина [Л. 34] и ряда других даны различные рекомендации по выбору определяющей температуры в нормах ЦКТИ в качестве таковой принимается температура стенки, а в нормах ВТИ физические константы в критериях Nu и Re рекомендовано определять по различным температурам, причем коэффициент теплопроводности определяется по более высокой из температур потока и стенки, коэффициент вязкости — по более низкой, а удельный вес у или плотность р — по температуре потока. [c.63]

Первая область охватывает по температуре весь газообразный диапазон от состояния насыщения до весьма высоких температур перегрева, а по давлению— в прецелах до ритичеакого давления. В этой области величина вязкости определяется залетом молекул в соседние слои, и температурный коэффициент вязкости положителен, т. е. вязкость газа растет с повышением тем1пе ратуры. Она также растет с повышением давления, ио зависимость вязкости от (давления небольшая. [c.16]

Вторая область—это сильно сжатый газ при давлении выше критического и пониженной тамшературе, т. е. при плотности больше критической. В этой обшасти газ имеет отрицательный температурный коэффициент вязкости. [c.16]

Краткое содержание. Гиперзвуковой вязкий поток, обтекающий наклонный клин в условиях теплообмена, исследуется с помощью обобщен -ного интегрального метода Кармана, справедливого для уравнений пограничного слоя сжимаемой жидкости. Введение температурной функции 5 позволяет свести основные уравнения пограничного слоя к двум обыкновенным дифференциальным уравнениям относительно толщины пограничного слоя 8(х) и функции теплоотдачи f x) с параметром S-j, характеризующим интенсивность теплообмена. Обсуждаются решения л х) и f(x) при различных Sq. Числовые примеры наглядно иллюстрируют эффект взаимодействия ударной волны с гиперзвуковым пограничным слоем в условиях как интенсивного, так и малого теплообмена. Показано, что значения локальных коэффициентов поверхностного трения и теплоотдачи зависят в основном от коэффициента вязкости на поверхности тела. [c.100]

Соответствующая формула получается и для х . Тогда безразмерные области влияния и подъема (обе отнесены к длине пластины) вместе с Re будут стремиться к нулю. С помощью формулы (33) можно очень легко перейти от рещения вязкой задачи к рещению невязкой задачи. Если приравнять нулю коэффициент вязкости, то в фиксированной точке длины L пластины область подъема уменьщается по закону ( хоо/[1 при этом всегда постоянно) толщина вытеснения пограничного слоя при этом стремится к нулю. В конце концов толщина вытеснения пограничного слоя и область подъема становятся настолько малыми, что их практически можно принять равными нулю. При расчете не слищ-ком длинного участка (порядка толщины пограничного слоя) это приводит к тому, что компонента и скорости потока не постепенно растет от нуля на стенке до значения во внешнем потоке, а непосредственно на стенке скачкообразно изменяется от нуля до величины во внешнем потоке. Компонента v на стенке также равна нулю. В невязких задачах (большие числа Рейнольдса) это непосредственно вытекает из физики явления- Следует заметить, что наши характеристики области влияния, соответствующие в работе [21] величине М — 1) Re,] в [25] и [26] — [ М1—l)Re ] s в [32]—[(Mi—1) Rbl]стремятся к нулю. При больших ReL результаты работ [25] и [26] хорошо согласуются с нашим асимптотическим представлением (33), если в последнем опустить температурные множители. [c.308]

В соотношениях (2-78) — (2-84) а — коэффициент теплоотдачи Хс, е/с, Zo — координаты точек поверхности теплообмена (стенки) /о — характерный линейный размер h, h,. ... In — другие линейные размеры поверхности теплообмена wo — скорость жидкости или газа (в трубах и каналах это обычно средняя по сечению скорость или скорость на входе при внешнем обтекании тел — скорость набегающего потока вдали от тела) Д —разность между температурой стенки и температурой жидкости (газа) Я — коэффициент теплопроводности а — коэффициент температуропроводности v = n/p — кинематический коэффициент вязкости [i — динамический коэффициент вязкости р — плотность Ср — теплоемкость 3 — температурный коэффи-1гиент объемного расширения жидкости (газа) [c.158]

Теплота сгорания, МДж/м= Температура кипения, К Критические Динами- ческая БЯЗКССТЬ, МПа-с Температурный коэффициент вязкости сухого газа при 0° С и давлении 98 КПа, К-> [c.164]

Предпринимались многочисленные попытки представть температурную зависимость вязкости жидкости в явном виде. Я.И. Френкель [20] предположил, исходя из развитой им дырочной модели жидкости, что коэффициент вязкости должен быть пропорционален времени релаксации частицы жидкости или времени пребыванм ее в узлах квазирешетки и описывается формулой [c.73]

Повышение давления и температуры оказывает противоположное действие на вязкость масел. При малом температурном коэффициенте вязкости или при умеренной температуре вязкость масла в контакте может быть весьма значительной, и, вероятно, масло пребывает в квазипластичном состоянии. [c.87]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...