Теплота приведенная цикла

Так как величина термического к. п. д. в цикле Карно зависит только от температур источника теплоты, но не зависит от свойств используемого рабочего тела, то приведенные формулы могут служить для построения шкалы температур с помощью измерения теплоты в цикле Карно. [c.72]

В то время как алгебраическая сумма элементарных количеств теплоты для цикла Карно равна теплоте цикла, алгебраическая сумма элементарных количеств приведенной теплоты (теплота, отнесенная к температуре соответствующей изотермы) равна нулю. Поскольку любой обратимый цикл эквивалентен совокупности элементарных ЦИКЛОВ Карно, соотношение (3.13) можно распространить на произвольный обратимый цикл. [c.59]

Таким образом, сумма значений приведенной теплоты необратимого цикла Карно отрицательна. [c.69]

Рис. 29. Приведенная теплота для цикла, состоящего из изотерм и адиабат

Фиг. 41. Приведенные теплоты для цикла, состоящего из изотермы и адиабат.

Расчет термического к. п. д. и среднего давления цикла со смешанным подводом теплоты приведен для трех различных условий подвода теплоты [c.31]

Из приведенных рассуждений очевидно также, что для получения более высокого КПД при осуществлении любого прямого цикла следует стремиться к тому, чтобы средняя температура подвода теплоты в цикле была по возможности высокой, а средняя температура отвода [c.56]

Рис. 1.5. Идеальные циклы Эриксона и Карно, приведенные циклы соответствуют одним и тем же значениям максимальной и минимальной температур, давления и объемов. Заштрихованные площади характеризуют соответственно прирост внешней работы и увеличение количества теплоты в цикле Эриксона

Чтобы яснее была видна ошибочность этого доказательства, мы разберем вначале задачу Зоммерфельда, приведенную на с. 87. Рассмотрим цикл Карно с водой в качестве рабочего тела. Температуры теплоотдатчика и теплоприемника равны соответственно 6 и 2 °С при 6 °С вода изотермически расширяется, а при 2 °С — изотермически сжимается. Вследствие аномального поведения воды, когда / < 4 °С, при обеих температурах будет подводиться теплота и полностью превращаться в эквивалентную работу, что находится в противоречии со вторым началом. В чем дело [c.175]

Величины Y называются приведенными теплотами, и полученное выражение можно сформулировать так в обратимом цикле Карно сумма приведенных теплот равна нулю. [c.70]

Следует отметить, что полученное для частного случая изотермического процесса расширения измерение энтропии AS = Q/T такое же, какое и раньше было получено из анализа цикла Карно. Таким образом, статистическая физика обосновывает существование функции состояния — энтропии, приращение которой при обратимых процессах равно приведенной теплоте, и положения о том, что энтропия замкнутой системы стремится к максимуму. Эта функция состояния позволяет с помощью измерений термических величин выяснить направление процессов и условия равновесия. С принципом возрастания энтропии в замкнутых системах связаны представления [c.78]

Приведенное доказательство относится к тому случаю, когда необратимость цикла не связана с необратимым подводом и отводом теплоты при конечной разности температур рабочего тела и источников теплоты. Если необратимость цикла обусловлена только необратимым теплообменом, то [c.57]

Так как теплота самопроизвольно переходит от тел с более высокой температурой к телам с меньшей температурой, то часть теплоты 4, приведенной в результате цикла к температуре Т1, можно передать телу с температурой Тз если эту часть взять равной Qa, то исходное тело возвратится к своему первоначальному состоянию, а вся имевшаяся вначале полезная работа Р будет превращена в теплоту Q4 = Р любой температуры без всяких компенсаций. [c.641]

На уравнения (8.29) видно, что КПД термоэлемента ни при каких условиях не может стать больше термического КПД цикла Карно в интервале температур Т , Т . Этот результат очевиден, так как термоэлемент эквивалентен тепловому двигателю, в котором подводимая от горячего источника теплота преобразуется в энергию электрического тока. Но для теплового двигателя КПД цикла Карно является верхним пределом, превысить который невозможно. Поэтому КПД термоэлемента всегда, из-за необратимости термоэлектрических процессов, меньше (Т — T.j.)/Ti. Приведенные выше формулы относятся к генерации электрической энергии термоэлементом, когда последний используется как термогенератор. Если термоэлектрический элемент работает в режиме холодильной установки, то знаки qi, L меняются на противоположные. [c.580]

С другой стороны, в сумме (3.14) на всех смежных (внутренних) изотермах, разделяющих два соседних элементарных цикла, элементарные количества приведенной теплоты будут взаимно уничтожаться как равные по модулю, но противоположные по знакам останутся, следовательно, лишь элементарные количества приведенной теплоты по внешней ломаной, приближенно заменяющей линию цикла (они отмечены индексом /) [c.59]

Производя суммирование значений приведенной теплоты для всех элементарных циклов, получим [c.69]

Повышение топливной экономичности комбинированных турбинных установок может быть достигнуто путем увеличения средней температуры подвода теплоты в ГТУ и уменьшением средней температуры отвода теплоты к холодному источнику в конденсационно й части ПТУ. Перспективными являются ПГУ и ГПУ, включающие процесс газификации угля для получения низкокалорийного газа в качестве топлива в ГТУ (рис. 4.28). ГПУ и ПГУ, схемы которых показаны соответственно на рис. 4.28, а и б, отличаются от ПГУ и ГПУ, приведенных на рис. 4.27, б и г, наличием включенной в циклы системы газификации с очисткой получаемого горючего газа от несгоревших частиц и серы. Лучшим для ПГУ и ГПУ считается способ газификации в кипящем слое, при его применении можно получать термический КПД до 44 — 46% при начальной температуре газа 1350-1400 РС. При [c.211]

Это означает, что для любого обратимого цикла интегральная сумма приведенных теплот равна нулю. [c.65]

Уравнение (159) показывает, что в обратимом цикле Карно алгебраическая сумма приведенных теплот равна нулю. Это свойство цикла Карно можно распространить на любой круговой обратимый цикл. [c.48]

Из формулы (160) следует, что интегральная сумма приведенных теплот для любого обратимого цикла равна нулю. Если [c.48]

Перегрев пара увеличивает КПД цикла. На рис. 4.18 цикл Ренкина представлен в виде суммы трех независимых циклов. Цикл А можно назвать циклом сжатия, он добавляется к циклу Карно В цикл С — цикл перегрева пара. Используя значения, приведенные на диаграмме, можно показать, что на цикл перегрева приходится около 12,7 7о всей расходуемой теплоты и 16,1 % работы, а суммарный КПД цикла, изображенного на рис. 4.18, равен 40%. Без перегрева пара КПД составлял бы 38,4%. [c.74]

Однако приведенная формула не учитывает важный, особенно для теплоэнергетики, эффект от утилизации теплоты городских сточных вод. Городские сточные воды в зависимости от времени года и климатических условий имеют температуру на 5—10 °С выше природной. Использование таких вод для подготовки добавка в закрытую теплосеть и пароводяной цикл станции позволяет сэкономить на каждом кубическом метре исходной воды 20—40 МДж теплоты. Так, например, для ТЭС с добавком 1000 м ч получаемая экономия по теплоте будет равна 175 200—350 400 ГДж в год. При стоимости 1,6 руб/ГДж годовой экономический эффект составит 280—560 тыс. руб. [c.252]

Разработка энергетической установки заданной электрической мощности на базе унифицированного радиоизотопного источника теплоты обусловливает необходимость иного подхода к оптимизации ее термодинамических параметров, отличного от традиционного, при котором для минимизации топливной составляющей эксплуатационных затрат термодинамические параметры определяются из условия обеспечения максимума эффективного КПД установки. При использовании унифицированного источника теплоты загрузка, а значит и топливная составляющая эксплуатационных расходов заранее определены. Поэтому оптимизацию термодинамических параметров цикла преобразователя целесообразно вести по критерию минимума удельной (на единицу Л эл) площади холодильника-излучателя fxn при условии получения требуемого эффективного КПД установки Г1э . Значение последнего вычисляется по и тепловой мощности унифицированного источника теплоты. В этом случае достигается снижение приведенных затрат в космическую энергетическую установку за счет сокращения транспортной составляющей эксплуатационных расходов, поскольку на долю холодильника-излучателя приходится до 30 % общей массы установки и его размеры существенно зависят от термодинамических параметров цикла. При таком подходе в общем виде задача оптимизации термодинамических параметров преобразователя формулируется следующим образом [c.171]

Отношение тепла к температуре, при которой оно подводится или отводится, называется приведенным теплом. Таким образом, для обратимого цикла Карно алгебраическая сумма приведенных теплот равна нулю. [c.61]

Таким образом, в любом необратимом цикле интегральная сумма приведенных теплот, взятая по всему [c.74]

Теплофикационный цикл на Т,s-диаграмме приведен на рис. 4.9, г. Площадь, образуемая контуром 7—4—5—1—6—7, соответствует теплоте превращенной в турбине в механическую работу. Площадь, расположенная под указанным контуром и соответствующая количеству теплоты (контур 7—6—10—9—7), уносимому охлаждающей водой, в данном теоретическом случае не теряется бесполезно, а используется для отопления. Таким образом, общее количество полезно используемой теплоты складывается из и q . [c.103]

Испытания сварных пластин (толщиной 22 мм) на усталость при растяжении позволили получить данные, приведенные на рис. 128. Образцы сваривали при удельной затрате теплоты 35 ООО Дж/см. Испытания на усталость проводили при частоте 670 цикл/мин. Были испытаны образцы из основного металла с прокатной окалиной [83], сварное соединение с поперечным швом без усиления 197], сварное соединение с шлифованием 166], [c.207]

Рассмотрение возможности использования установок с газовым нагревом показало, что в схемах с использованием теплоты уходящих газов себестоимость воды составит примерно 25 коп/м , однако выработка дистиллята не превысит 7% производительности котла, уходящие газы которого нагревают воду. Для опреснительной установки, включенной ё цикл газотурбинной электростанции с контактным теплообменником, приведенные расчетные затраты по сравнению с паротурбинной при равных мощностях и производительностях будут выше. Так, для установки производительностью 300 м /ч и мощностью энергоисточника 25 МВт они составляют соответственно 3, 18-10 и 2,86-10 руб/год. [c.68]

Уравнение (130) показывает, что алгебраическая сумма приведенных теплот в обратимом цикле Карно равно нулю. [c.66]

Таким образом, для необратимого цикла Карно алгебраическая сумма приведенных теплот меньше нуля. [c.68]

Таким образом, идеальный цикл газотурбинной установки с подводом теплоты при постоянном давлении представляется круговым процессом I—2—3—4, состоящим из двух изобар (2—3 и 4—1) и двух адиабат 1—2 и 3—4). Термический КПД идеального цикла газотурбинной установки, приведенного на рис. 193 согласно общему определению [c.258]

Фиг. 6.7. Определение суммы приведенных теплот для произвольного обратимого цикла.

Вполне очевидно, что при вписывании бесконечно большого числа элементарных циклов зубчатый контур будет стремиться к контуру произвольного цикла. Таким образом, алгебраическая сумма приведенных теплот для любого обратимого цикла равна нулю. [c.150]

Расчет теплового баланса, так же как и материального, для сушилок, работающих периодически, проводят на один цикл их работы. При существенном изменении температуры сушильного агента на входе и выходе сушилки в течение цикла работы составляют тепловой баланс сначала для отдельных промежутков времени, в течение которых эти температуры могут быть приняты постоянными, а затем суммируют приходные и расходные статьи балансов в целом за цикл работы. В этом случае помимо статей расходов теплоты, приведенных в тепловом балансе непрерывнодействующей сушилки, учитывают расход теплоты на нагрев ее ограждений. [c.251]

Отношение подводимой или отводимой теплоты к соответствующей абсолютной температуре называется приведенной теплотой. Тогда равенство (8-5) можно сформулировать так алгебраическая сумма приведенных тенлот для обратимого цикла Карно равна нулю. Этот вывод может быть использован и для любого произвольного обратимого цикла. [c.118]

Во всех приведенных выше теоретических циклах поршневых двигателей внутреннего сгорания уравнения для определения количества подведенной и отведенной теплоты, а также для термического к. п. д. даны для случая с -- onst. [c.130]

Таким образом, для любого необратимого цикля сумма приведенных теплот всегда есть величина отрицательная. Если рассмотреть произвольный необратимый цикл как совокупность бесконечно большого числа п необратимых элементарных циклов Карио и учесть условие (74), то на основе неравенства (86) [c.57]

На рис. 4.16 показан цикл Ренкина в Т, S-диаграмме. Как правило, в таблицах свойств воды и водяного пара вместе со значениями энтальпии приводятся также значения энтропии, что позволяет непосредственно определить па-росодержание в точке /. Вычисляя КПД приведенного на рисунке цикла, получаем, что для характерных значений Та и Ть он должен составлять около 45 %. В реальных системах он обычно близок к 30%. Эти цифры дают представление о степени совершенства машины, реализующей циклы Ренкина. В реальной ма-ижне все процессы необратимы и необходимо учитывать потери на трение, потери теплоты за счет излучения и теплопроводности. Тем не менее, если добиться увеличения площади, охватываемой циклом, на р, -диаграмме, можно получить КПД, близкий к пределу, определяемому циклом Ренкина. [c.74]

Разработанные способы умягчения воды Mg—Na- и Na-кэ-тионированием позволяют использовать для выпаривания морской воды те же испарители и схемы их включения в цикл энергетической установки, которые обычно применяются при подготовке добавочной воды для восполнения потери пара и конденсата в цикле ТЭС. Это позволяет, как было показано выше, -Примерно в 4 раза снизить удельные капитальные вложения на строительство ДОУ и в 2 раза уменьшить удельные затраты теплоты, а удельные приведенные затраты соответственно сни зить в 2—3 раза. [c.94]

Идеальный цикл установки с МГД-генератором в координатах Г, 5 приведен на рис. 107. Верхняя ступень цикла 1—2—3—4 представляет собой идеальный цикл газовой установки, где /—2 — адиабатный процесс сжатия воздуха в компрессоре 2—3 — изобарное нагревание газов в камере сгорания от сжигания топлива 3—4 — адиабатное расширение газоз в разгонном сопле 4—1 — изобарное охлаждение газов, покидающих МГД-генера-тор. Нижняя ступень представляет цикл Ренкина, площадь которого 555789 соответствует полезной работе, совершаемой в результате утилизации теплоты газов, покидающих МГД-гёнератор. [c.144]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...