Диаграмма деформирования при кручении

Рис. 2. Диаграмма деформирования при кручении образцов трубчатого круглого сечения

Рис. 84. Действительные (/, II, III) и соответствующие им номинальные (Г, II г ПГ) диаграммы деформирования при кручении.

В то же время следует отметить, что и в случае кручения имеет место существенное отличие начальных участков диаграмм деформирования при медленном монотонном увеличении нагрузки и высокочастотном циклическом нагружении. Этот вывод достаточно хорошо соответствует экспериментальным данным, приведенным в литературе, которые показывают, что влияние градиента напряжений на величину предела выносливости при кручении, определяемое сравнением пределов выносливости, найденных при испытании тонкостенных и сплошных образцов в случае кручения, гораздо менее существенно, чем при изгибе [115]. [c.176]

Рис. 331. Диаграммы деформирования при последовательности нагружения кручение — разгрузка —внутреннее давление и последовательности нагружения внутреннее давление — разгрузка —

Основной опытный факт, наблюдаемый при одноосном нагружении — растяжении или сжатии, а также при кручении, заключается в следующем. Пока мы движемся по кривой деформирования от начала координат так, как показано на рис. 16.1.1 стрелкой, т. е. пока напряжение и деформация, в данном случае т и у, возрастают, связь между г и дается диаграммой пластического деформирования. Зависимость между напряже- [c.534]

На базе машины ЦДМ-5 также разработана установка [И5] для испытания на малоцикловое циклическое растяжение-сжатие с кручением при непрерывной записи диаграммы деформирования. На установке можно проводить испытания при циклическом нагружении с мягким и жестким режимом при любой требуемой асимметрии цикла. [c.247]

Экспериментальные диаграммы деформирования, полученные при испытании трубчатых образцов на кручение в условиях симметричного по напряжениям цикла, перестраивались в относительных координатах х — у. Значения предела текучести Хт и [c.126]

Установление основных закономерностей циклической диаграммы деформирования, формулирование соответствующих уравнений состояния, определение их параметров, а также проверку справедливости этих уравнений при малоцикловом деформировании наиболее целесообразно проводить при двух основных видах нагружения — при нагружении с заданными амплитудами напряжений (мягкое нагружение) и с заданными амплитудами деформа ций (жесткое нагружение). При этом лабораторные образцы испытываются в условиях однородного напряженного состояния при растяжении—сжатии или кручении тонкостенных трубок и при соответствующих условиях нагружения (асимметрия цикла, постоянная или переменная температура, частота испытаний, наличие или отсутствие выдержек под напряжением и т. д.). [c.25]

Выше было показано, что для исследованных сталей в области напряжений, превышающих предел выносливости, неупругая деформация за цикл на стадии стабилизации определяется в первую очередь размерами и числом микротрещин, возникающих в процессе циклического нагружения. На рис. 47 представлены начальные участки диаграмм деформирования и кривые усталости при циклическом кручении и растяжении — сжатии. При построении диаграмм деформирования использовали соотношения [c.77]

Во-вторых, при испытании многих материалов на растяжение разрушению предшествует потеря устойчивости пластического деформирования, выражающаяся в образовании шейки и сопровождающаяся аномальным возрастанием пластичности. При общей тенденции уменьшения пластичности с возрастанием т] очень часто оказывается, что пластичность, определяемая как деформация в шейке разрушенного образца, выше пластичности при кручении. Поэтому нецелесообразно использовать пластичность при осевом растяжении в качестве параметра уравнения, аппроксимирующего диаграмму пластичности. [c.141]

АЗ.1.1. Диаграммы деформирования. Основным видом испытаний по определению сопротивления упругопластическому деформированию являются испытания цилиндрических образцов при растяжении. Кроме того, находят широкое применение испытания при сжатии (в особенности для хрупких и малопластичных материалов) и на чистый сдвиг — при кручении трубчатых образцов. Испытания на растяжение регламентируются ГОСТ 1497-84 (СТ СЭВ 1194-78) — нормальные температуры, ГОСТ 9651-84 — повышенные температуры (до 1200 °С), ГОСТ 1150-84 — пониженные температуры. [c.64]

Сопоставление диаграмм растяжения и кручения показывает, что в ряде случаев в пределах пластических деформаций, не превышающих 5—10%, эти диаграммы близки, особенно если учесть напряженное состояние в шейке при растяжении (рис. 3). Вместе с тем для метастабильных и анизотропных материалов этого может не быть [6, 7], и для получения единой кривой деформирования необходимо использовать координаты с учетом влияния нормальных напряжений по плоскостям сдвига. [c.11]

Зная действительную диаграмму деформирования материала при растяжении или кручении, не представляет трудности определить действительные значения неупругих деформаций и [c.111]

Рис. 117. Диаграмма деформирования металла при кручении при монотонном увеличении нагрузки.

При однородном напряжённом состоянии (равномерное распределение напряжений по объёму, как, например, простое растяжение или сжатие, кручение полого цилиндра с тонкостенным замкнутым профилем, тонкостенная труба под внутренним давлением и т. д.) величина напряжения, соответствующего заданной деформации s, определяется по схематизированной диаграмме деформирования (см. гл. I) с учётом модуля упрочнения Ej [c.342]

Рассчитанная по этому методу диаграмма деформирования для случая кручения тонкостенной трубы из стали Р18 показана на рис. 318 штрих-пунктиром. Эта диаграмма мало отличается от диаграммы, построенной по данным эксперимента, однако полное совпадение расчетных и экспериментальных данных все же не имеет места. При расчете принималось, что в области больших пластических деформаций требуется использовать логарифмические значения относительных деформаций. [c.486]

Расчет наибольшего истинного удлинения из условного сдвига см. [9], [40]. Расчет напряжений по замеренным пластическим деформациям производится иа основании диаграммы деформация -напряжение из опытов на кручение (при плоской деформации для металлов, подчиняющихся закону обобщенной кривой течения). При определении концентрации напряжений в материалах, не подчиняющихся закону обобщенной кривой, снимается диаграмма деформация—напряжение на плоском образце, имеющем бли )-кое к рассматриваемому деформированное состояние. [c.518]

Исследования петель упругопластического гистерезиса, полученных при термоциклическом растяжении и сжатии и знакопеременном кручении и в условиях сложнонапряженного состояния при растяжении и сжатии и кручении, выявляют подобие диаграмм термоциклического деформирования и дают основание полагать, что процессы, определяющие способность материала сопротивляться термической усталости, являются идентичными. [c.83]

Значительно более сложным является вопрос о влиянии истории деформирования на связь между твердостью и напряжениями. Наиболее важные в этом отношении результаты бы- ли получены при испытании тонкостенных образцов из стали, меди и латуни на кручение. По результатам испытания образца № 1 на кручение была построена диаграмма о —НУ—ёо. На рис. 34 приведены результаты испытания образцов из стали 20. Образец № 2 вначале закручивали в одном направлении, затем его разгружали и в дальнейшем закручивали в противоположном направлении. На первой стадии закручивания результаты, полученные при испытании второго образца, естественно, совпадали с результатами испытания первого образца. После разгрузки- и изменения направления деформирования предел текучести вследствие эффекта Баушингера понижается. Однако пластическая деформация в новом направлении не приводила [c.85]

В опытах А. Надаи имело место неоднородное деформированное состояние, и поэтому его результат, несравним с результатами наших опытов на кручение, которые изложены выше. Отметим, что в работе [68] изучался эффект Баушингера меди при малых деформациях сдвига, причем для оценки этого эффекта использовался способ, принятый в настоящей работе. Во всех случаях при определении условного предела текучести для нагружения в обратном направлении мы используем наклон начального участка диаграммы повторного нагружения. Если принять, что закон разгрузки остается линейным и независящим ог характера и величины пластической деформации, то при определении условного предела текучести для обратного нагружения на основе этого линейного закона разгрузки эффект Баушингера оказывается выраженным несколько резче. Это объясняется тем, что наклон начального линейного участка диаграммы повторного нагружения (в, противоположном направлении) несколько меньше наклона прямолинейного участка линии разгрузки [c.55]

Аналогия между деформированием идеально-пластического материала и высокотемпературной ползучестью сплавов еще более отчетливо проявляется в условиях неодноосного нагружения. На рис. 2 а представлены результаты экспериментов на растяжение с кручением тонкостенных трубчатых образцов из ст. 45 при температуре Т = 400 °С [3]. Все эксперименты начинались при <71 = Г1 = 112,8 МПа. Первый эксперимент проводился при этих напряжениях без перегрузки до конца, все последующие — с перегрузкой через 5 часов после начала эксперимента. При этом напряжения а к и Тк подбирались так, чтобы в момент перегрузки диаграмма рассеянной энергии [c.728]

Величина dMJdQ определялась графически по кривой деформирования в координатах Мк 0. Диаграмма деформирования при кручении в координатах т—у показана на рис. 117. С использованием таких диаграмм вычислялся предел прочности Тв как максимальные напряжения по диаграмме и предел текучести то,4 как напряжения, соответствующие остаточной деформации 0,4%. Для тонкостенных образцов напряжения и деформации определялись по формулам (11.33) и (11.89). [c.156]

Начальные участки диаграмм деформирования при растяжении — сжатий и кручении, построенные в координатах Токт — Тг т, близки друг к другу (рис. 48). Значения октаэдрических напряжений и деформаций определяли по следующим выражениям 1144) при растяжении [c.79]

При действии статических напряжений сопротивление мате-риала малым пластическим деформациям характеризуется пределами текучести при растяжении aj и сдвиге ту, а также соответствующими диаграммами деформирования (см, гл. I), полученными при однородном напряженном состоянии (растяжение, кручение тонкостенной трубы), Для большинства материалов начальный участок диаграммы деформирования схематизируется (фиг. 1) в виде двух прямых. Ордината точки перелома диаграммы является пределом текучести а-р, величина большинства конструк-(кроме сталей высо- [c.429]

При действии статических напряжений сопротивление материала малым пластическим деформациям характеризуется пределами текучести при растяжении и сдвиге Tj., а также соответствующими диаграммами деформирования (см. гл. I), полученными при однородном напряженном состоянии (растяжение, кручение тонкостенной трубы). Для большинства материалов начальный участок диаграммы деформирования схематизируется (фиг. 1) в видедвух прямых. Ордината точки перелома диаграммы является пределом текучести а-р, величина которого для большинства конструкционных сталей (кроме сталей высокой прочности с > 80 кГ1мм ) соответствует пределу текучести, определяемому по 1опуску пластической деформации (0,2% остаточной деформации при растяжении). Величина напряжения а , соответствующая деформации е, по схематизированной диаграмме, отнесенная к равна [c.471]

На рис. 7.34 показана реологическая функция стали Х18Н9Т при Г = 650° С, определенная по данным испытаний на кручение тонкостенных трубчатых образцов. Здесь 1 —данные, полученные по скорости установившейся ползучести 2 — с использованием циклических диаграмм при различных скоростях деформирования (по коэффициентам подобия) 3 — по кривым неустановившейся ползучести. Соответствие результатов, определенных тремя способами, свидетельствует о хорошем согласии экспериментальных данных с принятой концепцией о единстве свойств неупругого деформирования при мгновенном нагружении и при ползучести. [c.209]

При наличии изотропного упрочнения R > О, см. 2.7) коэффициент подобия т в (2.81) для кривой деформирования при знакопеременном нагружении зависит от накопленной пластической деформации q поликристалла. По результатам анализа модели поликристалла при сжатии после предварительного растяжения для R — 0,02Go/t , где т — начальное значение предела текучести в системе скольжения, на рис. 2.29 кривой 1 соответствует т = 2,08, а кривой 2 — m = 2,50. Ширина петли гистерезиса при знакопеременном нагружении с амплитудой а/сту 2 в данном примере расчета достаточно быстро уменьшается. Штриховой линией для сравнения отмечена диаграмма растяжения при наличии только анизотропного упрочнения (G = 0,01Go, R = 0). На рис. 2.30 сплошной линией представлена расчетная зависимость т от q а нанесены точки, полученные при обработке экспериментальных данных по знакопеременному кручению тонкостенных трубчатых образцов из алюминиевого сплава АМгб при Т = 291- 523 К. Параметры модели В этом расчете также были подобраны иэ соответствия расчетных и экспериментальных кривых на первом этапе нагружения. В исследованном диапазоне температур коэффициент т практически [c.108]

На рис. А5.35 в качестве примера представлена реологическая функция стали 12Х18Н9Т при Т = 650 °С, определенная по результатам испытаний трубчатых образцов на кручение. Приведены значения, полученные по скорости установившейся ползучести (/) [когда ф(С ) = 0] по коэффициентам подобия диаграмм деформирования (2) при разных скоростях деформирования е [когда 0 = Ф°(ё, Т)/гд] по кривым неустановившейся ползучести (3). Заметим, что соответствие результатов, полученных тремя способами, подтверждает, в частности, и обоснованную с помощью структурной модели концепцию единства процессов неупругого сформирования при быстром нагружении и выдержках. Анало- [c.201]

Результаты такого анализа частично приведены на рис. 124, где для сталей 40Х, ЭИ612 при температурах 293 К и 873 К и сплава ЭИ437Б в координатах Токт—Токт и G i— ц построены начальные участки диаграмм деформирования но результатам пс> пытаний при растяжении — сжатии 1 и кручении 2, На основе данных, приведенных на этом рисунке, можно сделать вывод, что одинаковые неупругие деформации при кручении и растяжении — сжатии наблюдаются в случае равенства октаэдрических напряжений. Из сравнения значений неупругих нормальных [c.169]

Рис. 4.2.6. Диаграммы деформирования wjh при кручении пластппы по двух- 1 и 2, 4—7) и трехточечной [3, 8 п 9) схемам. Материалы

Температуры при которых металл находится в наиболее пластичном состоянии и обладает минимальным сопротивлением деформированию при- ковке и шталтоьке, называют температурным интервалом ковкн. Практически интервал между максимально возможной (верхней) температурой нагрева и минимальной (нижней) температурой, при которой заканчивают горячую деформацию, устанавливают по диаграммам состояния металлов или сплавов, проверяют их путем комплекса лабораторных испытаний (испытание на пластичность свободной осадкой, кручением и ударным изгибом, определение сопротивления деформированию, критической те.м-пературы роста зерна и др.) [c.35]

Для изучения нсизотермической малоцикловой прочности при растяжении-сжатии и кручении используют стенды, снабженные системами программного регулирования [15, 71, 97], максимальное усилие растяжения и сжатия которых составляет 100 кН. В этих установках-Применены системы слежения с обратными связями по нагрузкам (деформациям) и температурам, отличающиеся непрерывным измерением и регистрацией основных характеристик процесса в форме диаграмм циклического деформирования, развертки изменения параметров во времени, а также кривых ползучести и релаксации при однократном и циклическом нагружении. [c.150]

Поскольку во всех ранее проведенных исследованиях испытания Ge и Si по обычным методикам одноосного сжатия или растяжения, а также изгиба и кручения не позволили обнаружить заметной пластической деформации и диаграммы а—е, как правило, имели линейный характер вшють до разрушающих напряжений, первой принципиально важной задачей являлось установление самого факта возможности проявления микроплас-тической деформации в условиях объемного метода деформирования [566—569], в частности при испытаниях по схеме одноосного сжатия, так как такие работы ранее отсутствовали. [c.179]

Поскольку функция Ф (8г) зависит только от материала, то любой вид объемного напряженного состояния как в области нелинейно-упругих, так и в области неупругих деформаций можно свести к простейшим видам нагружения, построив кривую Oi = = Ф (8j) по результатам опытов на одноосное растяжение образца или на кручение тонкостенной трубы. В последнем случае обобщенную кривую деформирования получают из диаграммы кручения т = / (y), используя при этом соотношения (1.31а) и (1.36а). При чистом сдвиге изменения объема не происходит. Как следует из формулы (П.5), равенство нулю объемной деформации сответ-ствует предположению, что коэффициент поперечной деформации fx = 0,5. Поэтому соотношения (1.31а) и (1.36а) для кручения примут простой вид [c.46]

В дальнейшем обобщенная диаграмма циклического деформирования была распространена на асимметричные циклы напряжений и на деформирование в условиях повышенных температур с привлечением гипотезы старения. В такой постановке были решены задачи об изгибе и кручении сплошных стержней, о растяжении — сжатии полосы с отверстием и стержней кругового сечения с кольцевыми выточками при циклическом деформировании (Р. М. Шнейдерович, А. П. Гусенков и Г. Г. Медекша, 1966, 1967). [c.412]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...