Действительные диаграммы деформирования материала

При определении разрушающей нагрузки для конструкций из пластичного материала применяется схематизированная диафамма напряжений - диаграмма Прандтля (рис. 2.10). Схематизация диаграммы заключается в предположении, что материал на начальном этапе деформирования находится в упругой стадии вплоть до предела текучести, а затем материал обладает неограниченной площадкой текучести. Материал, работающий по такой диаграмме, называется идеально упру го-пластическим. Такая схематизированная диаграмма деформирования в большей степени соответствует действительной диаграмме деформирования материала, имеющего ярко выраженную площадку текучести, т.е. пластичным материалам (см. п. 2.7). [c.34]

Зная действительную диаграмму деформирования материала при растяжении или кручении, не представляет трудности определить действительные значения неупругих деформаций и [c.111]

ДЕЙСТВИТЕЛЬНЫЕ ДИАГРАММЫ ДЕФОРМИРОВАНИЯ МАТЕРИАЛА [c.93]

Для материала со слабовыраженным упрочнением, действительную диаграмму деформирования которого можно заменить диаграммой идеального упруго-пластического тела согласно рис. 104, вместо шести физических уравнений берут одно из условий пластичности, например (11.9). Такая замена шести физических уравнений одним не позволяет однозначно определять деформации для тела, полностью находящегося в пластическом состоянии. Однозначное решение при использовании уравнения (11.9) можно получить только в том случае, если тело находится в упруго-пластическом состоянии, т. е. наряду с пластическими в нем существуют и упругие зоны. [c.271]

Как и в случае многоцикловой усталости, уравнение механических состояний служит для определения необратимой работы деформирования. Грубый расчет может быть выполнен с помощью уравнения (2.35) или (2.36), отвечающего структурной модели материала (см. рис. 1.8), если при этом параметры Са и подбираются по условиям аппроксимации реальных диаграмм циклического деформирования соответствующего материала. Однако с целью лучшего приближения к действительным диаграммам деформирования мы используем в этом случае более сложную модель (рис. 2.7, а) с параметрами Са, Е , С , Е , С,, Eg, а также с двумя дополнительными функциональными параметрами, необходимыми для учета циклической нестабильности и одностороннего накопления пластических деформаций. [c.173]

Для материала со слабовыраженным упрочнением, действительную диаграмму деформирования которого можно заменить диаграммой идеально упругопластического или жесткопластического материала, согласно рис. 103 и 104, вместо шести физических уравнений используют одно из условий пластичности, например (11.4). Такая замена шести уравнений одним не позволяет однозначно определять де- [c.228]

Если свойства материала действительно соответствуют линейному закону упрочнения, выбор для расчета точек на номинальных диаграммах деформирования не будет влиять на точность определения искомых величин все кривые, построенные по уравнениям (11,45) и (11.46), будут пересекаться в одних и тех же точках. Когда такого соответствия не наблюдается, весьма существенным становится вопрос о точности определения параметров действительной диаграммы деформирования, в первую очередь предела пропорциональности 8пц по рассмотренной методике. [c.108]

В условиях неравномерного нагрева диска по радиусу возникают температурные напряжения, которые также оказывают влияние на работу материала. Пластические деформации при возникновении температурных напряжений появляются при меньшем числе оборотов. В период разгона диска, когда обод нагревается значительно быстрее и перепад температуры по радиусу диска наибольший, суммарные напряжения могут превосходить предел текучести и предел прочности материала из-за недостаточной пластичности и слабого перераспределения напряжений. Поэтому следует проводить расчет напряжений для нестационарных условий разогрева и разгона, учитывая свойства материала по радиусу, соответствующие действительной диаграмме деформирования, а в эксперименте создавать заданное распределение температуры по радиусу диска и выдерживать закон изменения оборотов и нагрева. [c.253]

Как следует из изложенного выше (см. 23 и 24), для расчетов за пределами упругости необходимо располагать диаграммами деформирования материала. В случае больших деформаций нужно иметь действительные диаграммы деформирования, которые строят по действительным диаграммам растяжения. Рассмотрим вначале построение последних. [c.93]

В действительности площадь поперечного сечения образца непрерывно уменьшается, а при некоторой величине деформации нарушается равномерное по его длине деформирование. Чем больше величина деформации, тем в большей степени действительные напряжения и деформации отличаются от условных. Поэтому для решения технологических задач, характеризующихся большими деформациями, необходимо располагать действительной диаграммой растяжения материала. [c.93]

В последнем случае действительный угол армирования ф на, рис. 2.25 заменен дополнительным углом 90° — ф. Максимальные для этого вида испытаний разрушающие напряжения имеют место при ф = 55°. Теоретическая и экспериментальная диаграммы дефор- мирования для материала с такой структурой (рис. 2.26, а) имеют два характерных участка 1 н 2) и хорошо согласуются между собой. После нарушения сплошности связующего (в расчете = f+2, 2 = 0) диаграммы деформирования (СГ ) и Еу (Оу) — практически параллельные прямые, что свидетельствует об отсутствии приращений сдвиговых деформаций Ау р в монослоях, пропорциональных, изменению разности — е ,. Разрушение сопровождается разрывом [c.66]

Задача определения физически-х зависимостей, описывающих действительное поведение материала, в процессе знакопеременной пластичности, которая возникает вследствие термоциклического нагружения, является весьма сложной. Это объясняется, с одной стороны, криволинейным характером зависимости между напряжениями и деформациями, а с другой — большим числом явлений, возникающих только после того, как данный материал перейдет в пластическое состояние. Зависимость между деформациями и напряжениями при любом цикле теплового нагружения (при отсутствии временных факторов и в условиях термоустойчивого состояния) носит параболический характер [150, 286, 287]. Кроме того, диаграммы деформирования на определенном этапе разомкнуты. При этом нисходящая и восходящая ветви петли гистерезиса (рис, Л06, а) при Л -м цикле описываются соответственно следующими уравнениями [c.254]

Важность обсуждения вопроса о характере изменения напряжений в области, соответствующей пределу текучести, связана с тем, что он ограничивает область однородного деформированного и напряженного состояний. До этой области еще сохраняется первоначальная структура материала. Предельное напряжение при растяжении пластических материалов полностью определяется диаграммой деформирования, а не прочностными свойствами образца, если только разрушение не происходит ранее. Этим объясняется практическая важность предела текучести для многих полимерных материалов. Действительно, именно достижение предела текучести определяет границу возможного практического использования изделия или конструкции в гораздо большей степени, нежели предел прочности, если, конечно, образец предварительно не разрушается хрупко. [c.203]

Характеристики цикла упругопластических деформаций можно определить по экспериментальным кривым циклического деформирования, полученным при малоцикловых испытаниях образцов из конструкционного материала в жестком или мягком режиме нагружения. Использование реальных диаграмм циклического деформирования для всего рассчитываемого диапазона чисел циклов нагружения позволяет учесть действительное поведение материала в условиях малоциклового термомеханического нагружения кинетику циклического деформирования, нелинейные эффекты при разгрузке-нагрузке в упругой области (упругий гистерезис), циклическое упрочнение, разупрочнение, стабилизацию эффект Баушингера в исходном (нулевом) полу-цикле нагружения и его изменение в процессе повторных нагружений циклическую анизотропию свойств материала. [c.79]

До образования шейки действительную диаграмму деформирования можно принять совпадаюш,ей с действительной диаграммой растяжения, поскольку последнюю строят в предположении нес жи-маемости материала. [c.95]

Более крупные трещпны обнаруживаются визуально. На рнс. 1.9.2 изображена диаграмма деформирования гипотетического линейно упругого материала, в котором по мере растяжения воэникают трещины. Появление трещин эквивалентно уменьшению эффективной площади поперечного сечения, а так как при вычислении напряжения нагрузка делится на общую площадь, диаграмма при нагружении ничем не отличается от диаграммы пластичности. Разница обнаруживается лишь при разгрузке, которая следует закону упругости, но как бы с уменьшенным модулем, прямая разгрузки возвращается в начало координат, если все трещины полностью смыкаются. Но в процессе деформации может происходить выкрашивание перемычек между трещинами, что препятствует их полному смыканию после разгрузки, поэтому деформация исчезает не полностью и разгрузка следует некоторой кривой, которая схематически показана штриховой линией. Примерно так выглядит действительная кривая разгрузки для многих пластмасс. [c.37]

В сущности все методы построения предельных поверхностей слоистых композитов предполагают использование линейно упругого подхода при определении напряженного состояния материала. Из этого однозначно следует, что для слоя достижение предела текучести равносильно исчерпанию несущей способности. В результате расчетная диаграмма а(е) композита получается или линейной или кусочно линейной, если отдельные слои, составляющие композит, достигают предельного состояния еще в процессе нагружения, до разрушения композита в целом. Многие из практически используемых видов однонаправленных композитов в действительности деформируются нелинейно при действии касательных напряжений и напряжений, перпендикулярных направлению армирования. В результате и диаграмма деформирования слоистого композита в целом может оказаться нелинейной. Более того, отдельные слои композита могут обладать [c.149]

На рис. 5 представлены диаграммы деформирования стали. Диаграммой (а) изображена зависимость предельной величины деформации в момент разрушения образца, в упомянутом выше диапазоне пластичность материала существенно уменьшается. На диаграмме (б) изображены данные двух экспериментов, характеризующие зависимость а = ст Т) при изменении Т = Т 1) по линейному закону с целью поддержания постоянной величины скорости деформаций 1 = = 3,2 10- - 2 = 2,9 10- с- Начиная с Тх 800 °С и до Тз = 900 °С наблюдается увеличение напряжения. Соответственно на диаграмме (в) нри фиксированной величине напряжения сг = 30 МПа в этом же диапазоне АТ наблюдается уменьшение скорости деформаций. Общая картина деформационнопрочностного поведения явно отличается от аналогичных диаграмм рис. 4 для титана, но характерные особенности по температурной шкале действительно совпадают с особенностями изменения = /(Т), что оправдывает предложенную в [4] методику. [c.731]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...