Диаграммы деформирования при изгибе

Рис. 83. Действительные (/, //, III, IV) ж соответствующие им номинальные (/, //, III, IV ) диаграммы деформирования при изгибе.

Данные по соотношению пределов выносливости и циклических пределов упругости, найденных по действительным диаграммам деформирования, при изгибе приведены в табл. 25. [c.235]

В то же время следует отметить, что и в случае кручения имеет место существенное отличие начальных участков диаграмм деформирования при медленном монотонном увеличении нагрузки и высокочастотном циклическом нагружении. Этот вывод достаточно хорошо соответствует экспериментальным данным, приведенным в литературе, которые показывают, что влияние градиента напряжений на величину предела выносливости при кручении, определяемое сравнением пределов выносливости, найденных при испытании тонкостенных и сплошных образцов в случае кручения, гораздо менее существенно, чем при изгибе [115]. [c.176]

Результаты экспериментального исследования механических свойств при различных видах деформирования в интервале температур от —60 до 200 С приведены в табл. 202—205, диаграммы деформирования при растяжении, сжатии и изгибе образцов материала — на рис. 82—84. [c.168]

Все исследованные трехмерно-армированные материалы имеют линейные диаграммы деформирования до разрушения при испытаниях на растяжение в направлениях укладки волокон. Это хорошо иллюстрирует рис. 5.14, на котором приведены типичные зависимости а (е) при растяжении материалов, изготовленных на основе алюмоборосиликатных, кварцевых и кремнеземных волокон. При испытании на трехточечный изгиб образцов из рассматриваемых композиционных материалов изменение прогиба в зависимости от нагрузки для большинства из них имеет линейную зависимость до разрушения (рис. 5.15). Наличие некоторой нелинейности в зависимости для материалов на основе кремнеземных и кварцевых волокон обусловлено [c.148]

Для решения краевых задач об образовании и перераспределении местных упругопластических деформаций при неоднородном напряженном состоянии (изгиба, действии краевых сил, концентрации напряжений) существенное значение имеют диаграммы деформирования в условных а—е а— — P/Fo, е = A///q) или истинных СГц — йц (СГц — PiF Си = In ///(I = [c.19]

Упругие свойства. На рис. 3.30 представлены типовые диаграммы деформирования фрикционной пластмассы при одноосном растяжении и сжатии. Кривая растяжения при нормальной температуре близка по виду к диаграмме разрушения хрупкого материала. Напряжения пропорциональны деформации до нагрузки, составляющей 80—90 % разрушающей нагрузки. Шейки на образцах не образуется. Разрывные удлинения, как правило, не превышают 1—2 %. При сжатии заметно влияние пластических деформаций — относительная разрушающая деформация достигает 10 % и более. Различие модулей упругости при растяжении и сжатии является следствием сложной структуры материала. Для жестких фрикционных пластмасс модуль упругости при изгибе составляет 60—90 % модуля упругости при растяжении. Коэффициент Пуассона для таких пластмасс изменяется в пределах 0,32—0,42. [c.253]

Влияние концентрации напряжений на сопротивление усталости при повышенных температурах связано с упруго-пластическим перераспределением напряжений, чему способствует ослабление сопротивления пластическим деформациям -с ростом температуры. Используя циклические диаграммы деформирования для различного накопленного числа циклов, можно построить кривые усталости в истинных напряжениях и показать для сталей с выраженной циклической пластичностью, что эти кривые при растяжении-сжатии и переменном изгибе как [c.224]

Расчет номинальных напряжений при изгибе для заданных значений деформации на поверхности при различных видах диаграмм деформирования был выполнен в работах [29, 170, 213] и др. [c.242]

Оценка влияния неупругих деформаций на разницу пределов выносливости металлов при изгибе и растяжении — сжатии для некоторых материалов, характеристики которых приведены в табл. 15, осуществлялась по следующей методике [114, 130]. Диаграммы циклического деформирования, полученные экспериментально при симметричном растяжении — сжатии, аппроксимировались уравнениями (11.38), и с использованием выражений [c.257]

Цель этих исследований состояла в том, чтобы выяснить, возможно ли рассчитать несущую способность (определить предельные номинальные напряжения для заданного уровня деформаций) образцов с концентраторами напряжения при изгибе при многоцикловом нагружении, зная диаграммы циклического деформирования и кривые усталости в условиях линейного однородного напряженного состояния (растяжения — сжатия) и приняв в качестве критерия разрушения при одном и том же числе циклов нагружения равенство максимальных циклических деформаций при растяжении — сжатии и изгибе образцов с концентраторами. [c.263]

В вязком состоянии их разрушению предшествует существенная пластическая деформация. Для определения несущей способности деталей из пластических материалов обычно рассматривается их поведение при небольшой степени пластического деформирования. Здесь существенное значение приобретает определение предела текучести, который при расчетах в упруго-пластической области принимается равным пределу пропорциональности на кривой деформирования [20]. Различают истинную и условную диаграмму деформирования, В условной диаграмме на оси ординат откладываются напряжения a = S/Fo, а на оси абсцисс — деформации 1 = А1/1о. Здесь S— сила, действующая на растягивающийся образец Fo, 1о — начальная площадь сечения и длина образца А/ — абсолютная деформация образца. На этой диаграмме предел текучести соответствует остаточной деформации образца, равной 0,2 %. Значения этого условного предела текучести приводятся в справочной литературе. Следует учитывать, что после возникновения пластических деформаций в какой-либо части сечения детали имеет место увеличение несущей способности. Это происходит за счет перераспределения напряжений по сечению (например, при изгибе оси или балки) и за счет упрочнения материала детали при пластическом деформировании. [c.120]

На растяжение, сжатие, срез, статический и ударный изгиб испытывались образцы, полностью идентичные испытанным при нормальной температуре. Для определения твердости применялись пластины размером 30X 30X 5 мм, изготовленные вторым способом (см. п. 1 гл. II). Результаты исследований представлены в табл. 151—157. На рис. 74—77 приведены диаграммы деформирования материалов при различных видах нагружения в исследуемом интервале температур ог —60 до 500—700= С. [c.142]

Рис. 84. Диаграммы деформирования материала П-1-1 при изгибе

Эксперименты показали, что начальный модуль деформации бетона при сжатии приблизительно вдвое больше, чем при растяжении, т. е. б.р 0,5 б- Эксперименты показали также, что в конструкциях, где деформации растяжения и сжатия бетона взаимосвязаны (например, при изгибе, двухосных двузначных воздействиях), в диаграмме Ор-ер образуется значительный участок пластического деформирования см. рис. 7.35, б) в пределах значений ер—0,0001. ..0,0002. Последнее значение принимают как предельное деформирование бетона при растяжении. [c.134]

Для ЧШГ значение максимального напряжения 0 при статическом нагружении или в одном цикле при циклическом нагружении, а также число нагрузочных циклов N не оказывают заметного влияния на модуль упругости Е в начале координат. При N 70 характер диаграмм напряжение - продольная деформация стабилизируется и уже в начале координат свидетельствует о наличии линейно-упругого деформирования. При динамических испытаниях Е повышается на 2-15 %, при изгибе и сжатии значения практически не отличаются от полученных при растяжении. [c.550]

Такую замену можно объяснить следующим образом. При равномерном осевом сжатии стержня критической силой в нем возникают нормальные напряжения, которым соответствует точка В на диаграмме деформирования (рис. 15.16). При появлении продольного изгиба в одной части поперечного сечения возникают малые дополнительные сжимающие напряжения, а в другой части — дополнительные растягивающие напряжения. Как известно, при разгрузке модуль деформирования принимается равным модулю упругости Е, а при догружении — равным касательному модулю Е . [c.416]

Опыт использования теории течения для решения конкретных задач и сопоставление результатов с опытными данными показали, что при получении точных количественных данных в теории пластичности небезразличным является выбор связи между обобщенными критериями напряжений и деформаций при использовании диаграммы деформирования. Часто используют теорию в виде связи между интенсивностью напряжений о, и соответствующими деформациями. Однако в некоторых случаях наблюдаются заметные отклонения в поведении металлов от этой теории. Например, при исследовании изгиба толстого надрезанного бруса, что соответствовало работе соединения встык с непроваром, задача решалась как для плоского деформированного состояния. [c.111]

Как известно, при деформировании кривых брусьев в пределах упругости нейтральная ось смещается относительно центра тяжести в сторону центра кривизны на постоянную величину при деформировании за пределом упругости положение нейтральной оси зависит от изменения параметров упругости по сечению при пластическом изгибе радиус нейтральной оси зависит от характера диаграммы и степени деформирования. Даже для простейшего случая идеальной пластичности после интегрирования условия (1.69) получается трансцендентное уравнение относительно р его решение весьма громоздко и может быть найдено графически или путем последовательных [c.30]

При разрезке одинаковых листов работа деформирования, характеризуемая площадью диаграмм а и б (кривыми рабочей нагрузки), приблизительно одинакова, однако в случае а усилие разрезки меньше, чем в случае б. В связи с этим мощность привода ножниц с наклонным ножом меньше, чем ножниц с параллельными ножами. Практически установлено, что в связи с изгибом листов при отрезке на ножницах с наклонным ножом затрачиваемая работа деформирования на 10—15 % больше, чем при разрезке на ножницах с параллельными ножами. [c.39]

На рис. 177 построены начальные участки диаграмм деформирования стали 15Г2АФДпс при циклическом нагружении. Прямая 5 соответствует упругому деформированию, прямая 1 — неупругому участку диаграммы деформирования при растяжении — сжатии, прямая 2 — неупругому участку деформирования при изгибе, по оси ординат в этом случае откладывались номинальные напряжения, подсчитанные по формуле (11.24). В виде кривых 3 [c.255]

Основное отличие диаграмм циклического деформирования от диаграмм статического деформирования заключается в том, что в первом случае отмечается упрочнение и разупрочнение, тогда как во втором — всегда только упрочнение. Второе отличие диаграмм циклического от статического деформирования заключается в несравнимо меньших значениях неупругих деформаций (при напряжениях предела выносливости неупругие деформации за цикл не превышали 0,018%, а во всем диапазоне вплоть до области малоцикловой усталости были меньше 0,12%) [3]. Значения предела выносливости (при растяжении-сжатии и изгибе) близки к значениям соответствующих циклических пределов пропорциональности для стали, алюминиевых сплавов, меди (рис. 55) [3]. Это позволяет оценивать значения предела вы.чослявости путем исследования закономерностей необратимого рассеяния энергии. С достаточно высокой точностью предел выносливости может быть найден как циклический предел пропорциональности по диаграмме деформирования, построенной для стадии стабилизации процесса неупругого деформирования i[3]. [c.106]

Ударная вязкость. Ударная вязкость хрупких полимеров, наполненных дисперсными частицами, не коррелирует с данными относительно их поверхностной энергии разрушения. Так, на рис. 2.28 показана зависимость ударной вязкости по Изоду эпоксидной смолы, наполненной стеклосферами с различной поверхностной обработкой, от объемной доли наполнителя [35]. Аналогичная зависимость для поверхностной энергии разрушения этих композиций приведена на рис. 2.16. Значительное возрастание поверхностной энергии разрушения при введении наполнителя до 30% (об.) никак не коррелирует с ударной вязкостью, хотя тенденция к уменьшению ударной вязкости с увеличением доли наполнителя коррелирует с изменением площади под диаграммой напряжение-деформация при низкоскоростном изгибе (рис. 2.29). Аналогичная корреляция между зависимостями ударной вязкости и прочности при изгибе от содержания наполнителя приведена Ли и Невиллом [48]. Причины этого уже объяснялись ранее. Ударные испытания относятся к испытаниям при изгибе с высокой скоростью деформирования и ударная вязкость отражает энергию, определяемую по площади под суммарной кривой нагрузка — деформация при высокой скорости деформирования. [c.84]

С точки зрения создания условий, при которых констрзгктивная жесткость образца много меньше жесткости испытательной машины, испытания на изгиб являются предпочтительными. Однако особенность этих испытаний заключается в существенно неоднородном распределении напряжений в объеме образца, что осложняет расшифров- ку опытных данных, заключающуюся в построении диаграммы деформирования для материала. [c.226]

Упругопластическую треш иностойкость определяют испытанием образцов (ГОСТ 25.506-85) с записью диаграммы деформирования в координатах сила Р- смещение точки приложения силы (или смещение по линии ее действия) Др. Для цилиндрических и плоских образцов с центральной и краевыми трещинами в качестве Др принимается максимальное смещение берегов трещины [49]. Полученные диаграммы Р-Др при растяжении и Р-Хр при изгибе используют для определения работы пластической деформации и разрушения по площади диаграммы до точки Р (рис. 3.27, а). [c.111]

При определении критической силы стержней из упрочняющихся материалов, диаграмма деформирования которых приведена на рис. 8, учитывают, что если при постоянном значении сжимающей силы Р произойдет случайное искривление оси стержня, то волокна у вогнутой (сжатой) стороны догрузятся по закону А Од = = кАбд, где Ел — 12 1 — касательный модуль, зависящий от положения точки на кривой деформирования, а волокна у выпуклой стороны — упруго разгрузятся по Закону А0р = ЕДВр. В этих условиях жесткость сечения стержня на изгиб определяют с помощью приведенного модуля р (модуля Кармана) из соотношения [c.409]

Температуры при которых металл находится в наиболее пластичном состоянии и обладает минимальным сопротивлением деформированию при- ковке и шталтоьке, называют температурным интервалом ковкн. Практически интервал между максимально возможной (верхней) температурой нагрева и минимальной (нижней) температурой, при которой заканчивают горячую деформацию, устанавливают по диаграммам состояния металлов или сплавов, проверяют их путем комплекса лабораторных испытаний (испытание на пластичность свободной осадкой, кручением и ударным изгибом, определение сопротивления деформированию, критической те.м-пературы роста зерна и др.) [c.35]

Последовательное развитие различных форм изгиба образующей при возрастании сжимающей силы показано на рис. 11.9а. Видно, что при малых нагрузках изгиб в основном локализуется вблизи торцов оболочки, а с ростом нагрузки он охватывает все больщую область. Деформированное состояние оболочки перед потерей несуидей способности имеет вид, показанный на рис. 11.96. Для узла, лежащего на вершине первой волны, построена диаграмма равновесных состояний (рис. 11.10). Видно, что при нагрузках выше, чем Р = 356500 Н, перемещения становятся неограниченно большими, и процесс нелинейного расчета расходится. [c.424]

Поскольку во всех ранее проведенных исследованиях испытания Ge и Si по обычным методикам одноосного сжатия или растяжения, а также изгиба и кручения не позволили обнаружить заметной пластической деформации и диаграммы а—е, как правило, имели линейный характер вшють до разрушающих напряжений, первой принципиально важной задачей являлось установление самого факта возможности проявления микроплас-тической деформации в условиях объемного метода деформирования [566—569], в частности при испытаниях по схеме одноосного сжатия, так как такие работы ранее отсутствовали. [c.179]

Метод J-интеграла позволяет. оценить интенсивность потока энергии в вершину трещины в процессе упругопластического деформирования в. момент страгивания трещины, когда нормальный участок излома весьма ог()аничен. Критическое значение J q ъ случаях ква-зихрупкого и вязкого разрушений характеризует энергетические затраты, связанные с увеличением поверхности разрушения. Основой для подобной методики явились классические работы Г.П, Черепанова и Дж. Райса. Образец для испытания на изгиб или внецентрен-ное растяжение с усталостной трещиной нагружается с записью диаграммы P—V до начала движения трещины, разгружается и разрушается при циклическом нагружении, После разрушения измеряют длину прироста трещины и ее площадь по излому. Полученную диаграмму планометрируют и определяют работу А, затраченную на страгивание трещины. Поток энергии в вершине трещины J подсчитывают по формуле [c.39]

Ординаты ударных диаграмм деформации поликристаллов проходят выше статических [5]. При повышенных скоростях удара к главному силовому полю (растяжение, сжатие, изгиб) добавляется местное поле в области контакта ударяющихся тел. Использование метода вдавливания [5, 6], при котором местное силовое поле являлось одновременно и главным полем, позволило значительно упростить методику и впервые получить надежные опытные данные о влиянии изменения скорости деформирования в 100 млн. раз (от 10 до 10 1/с) на сопротивление значительной пластической деформации. При этом верхний интервал скоростей был увеличен на два порядка по сравнению со скоростями деформирования, достигавшимися ранее. Сопротивление пластической деформации оценивалось по величине твердости Як (твердость по Кубасову) при вдавливании конуса с углом при вершине 90° [c.220]

В дальнейшем обобщенная диаграмма циклического деформирования была распространена на асимметричные циклы напряжений и на деформирование в условиях повышенных температур с привлечением гипотезы старения. В такой постановке были решены задачи об изгибе и кручении сплошных стержней, о растяжении — сжатии полосы с отверстием и стержней кругового сечения с кольцевыми выточками при циклическом деформировании (Р. М. Шнейдерович, А. П. Гусенков и Г. Г. Медекша, 1966, 1967). [c.412]

Влияние скорости нагружения было уже иллюстрировано диаграммами деформации образцов стали 20 при статическом и ударном изгибе (рис. 5). Средняя скорость статического испытания составляла 0,16 мм сек, а ударного — 3490 мм1сек. Повышение скорости деформирования сопровождается заметным повышением сопротивления как большим, так и, в особенности, малым пластическим деформациям. Предел текучести при ударном нагружении оказался вдвое большим, предел прочности на 30"/о, а работа деформации на 35% больше, чем при статическом нагружении, При этом испытании и примененном копре (мощность 30 кгм) ненадрезанные образцы разрушены не были, поэтому величина максимальной пластичности не была установлена. [c.37]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...