Диаграмма деформирования деформирования схематизированная

Однако получение необходимого набора диаграмм циклического деформирования для широкого круга материалов и диапазонов режимов нагружения затруднительно вследствие большого объема необходимых испытаний и недостатка в испытательном оборудовании. При отсутствии необходимых характеристик циклического деформирования для проектировочных расчетов можно использовать схематизированные модели диаграмм циклического деформирования, учитывающих в определенной степени перечисленные эффекты. [c.80]

Схематизированная диаграмма циклического деформирования для второго полуцикла состоит, таким образом, из упругого участка 7 -S, соответствующего начальному участку статической диаграммы при jn и статической диаграммы деформирования 8-9-11 при перелом в точке 8 обусловлен различием модулей упругости при и. Расчет упругопластической деформации завершают (точка 11) определением основных характеристик второго полуцикла упругопластического деформирования 5(2) и [c.86]

Рис. 5.10. Схематизированная диаграмма циклического деформирования

Заметим при этом, что если средние температуры в смежных полуциклах настолько отличаются друг от друга, что это влияет на постоянные и то в условиях мягкого нагружения происходит одностороннее накопление пластических деформаций не только при асимметричных, но и при симметричном цикле нагружения, а при жестком нагружении по мере наработки числа циклов изменяется уровень максимального напряжения. В качестве примера на рис. 5.23, а и б показаны схематизированные диаграммы деформирования для мягкого и жесткого нагружения, получающиеся при условии, что в полуцикле с положительным напряжением а постоянные j, С , Еа, меньше, чем в полуцикле со сжимающим напряжением. [c.205]

Рис. 5.23. Схематизированные диаграммы циклического деформирования

Фиг, 1. Схематизированная диаграмма деформирования. [c.471]

При расчете по предельным нагрузкам реальный материал конструкции обычно заменяют схематизированным жесткопластическим телом, диаграмма деформирования которого показана на рис. 6.10, а. При однородном одноосном нагружении такое жесткопластическое тело остается недеформируемым до тех пор, пока напряжение в нем меньше предела текучести a.j., при достижении напряжением значения тело деформируется неограниченно. Значение предела текучести жесткопластического тела будем в дальнейшем называть предельным напряжением. Несмотря на такую грубую схематизацию свойств реальных материалов, использование диаграммы жесткопластического тела часто позволяет достаточно точно и, главное, сравнительно просто оценить предельные нагрузки (несущую способность) многих элементов силовых конструкций. [c.174]

Для расчета обычно используют схематизированную диаграмму деформирования, показанную на рис. 30. [c.418]

При определении разрушающей нагрузки для конструкций из пластичного материала применяется схематизированная диафамма напряжений - диаграмма Прандтля (рис. 2.10). Схематизация диаграммы заключается в предположении, что материал на начальном этапе деформирования находится в упругой стадии вплоть до предела текучести, а затем материал обладает неограниченной площадкой текучести. Материал, работающий по такой диаграмме, называется идеально упру го-пластическим. Такая схематизированная диаграмма деформирования в большей степени соответствует действительной диаграмме деформирования материала, имеющего ярко выраженную площадку текучести, т.е. пластичным материалам (см. п. 2.7). [c.34]

При однородном напряжённом состоянии (равномерное распределение напряжений по объёму, как, например, простое растяжение или сжатие, кручение полого цилиндра с тонкостенным замкнутым профилем, тонкостенная труба под внутренним давлением и т. д.) величина напряжения, соответствующего заданной деформации s, определяется по схематизированной диаграмме деформирования (см. гл. I) с учётом модуля упрочнения Ej [c.342]

При приближенных практических расчетах сопротивления материалов пластическому деформированию такая схематизированная диаграмма даст нам цифровой материал, с помощью которого можно в некоторых случаях производить расчеты с достаточной для практики точностью. В том случае, когда мы располагаем машинной диаграммой растяжения, мы можем ею воспользоваться, например, в целях уточнения первоначального участка кривой сг,- е,-. Совершенно очевидно, что вычисления координат и 8 производятся только для той части кривой, которая отражает первоначальный период растяжения образца, т. е. период возрастания растягивающего усилия. Имея в виду последующую обработку машинной диаграммы, мы еще в процессе испытания образца на разрыв, на участке между пределом текучести и пределом прочности прерываем процесс в целях записи разгрузочно-нагрузочной кривых. При обработке машинной кривой мы проводим абсциссу диаграммы X —X (фиг. 45), соответствующую нулевой нагрузочной [c.219]

Схематизированная диаграмма деформирования при отсутствии площадки текучести (8 ., , = или -> 8 . ) представлена на [c.92]

Для расчета обычно используют схематизированную диаграмму деформирования, показанную на рис. 29, Первая прямая соответствует упругим деформациям (tga = E) вторая прямая проходит через точки, соот- [c.351]

Рис. 5.8. Схематизированная диаграмма деформирования с площадкой текучести и степенным упрочнением

Рис. 5.9. Схематизированная дна- Рис. 5.10. Схематизированная диаграмма деформирования с линейным грамма деформирования са степенным упрочнением упрочнением

Рис. 5.11. Схематизированная диаграмма деформирования со степенным упрочнением без упругого участка

Рис. 5.15. Схематизированная диаграмма деформирования идеального жестко-пластического тела

Схематизированная диаграмма составляется для начального участка истинной кривой деформирования, соответствующей упругим и началу пластических деформаций до — = 3-f-4. [c.440]

Если рассматриваются значительные пластические деформации, то участками упругого деформирования можно пренебречь. Тогда схематизированная диаграмма а = / (е) имеет вид, показанный на рис. 92, а. Материал, наделенный такими свойствами, называется жесткопластическим. [c.337]

Для аналитического описания зависимостей между интенсивностью напряжений и интенсивностью деформаций за пределами упругости условные и действительные диаграммы деформирования (так же, как и диаграммы растяжения) схематизируются, т. е. отдельные участки заменяются кривыми или прямыми линиями, имеющими достаточно простое математическое описание и хорошо совпадающими с экспериментально полученными диаграммами. Примеры аппроксимации некоторых диаграмм деформирования приведены на рис. 33, а— Ж, Схематизированная диаграмма деформирования с площадкой текучести и линейным упрочнением показана на рис, [c.90]

Рассмотрим схематизированную диаграмму деформирования материала, показанную на рис. 19.21, а. Рядом (рис. 19.21, б) приведен график изменения напряжений во времени. При первом нагружении вдоль кривой ОАВ точка, изображающая состояние материала, движется вдоль диаграммы деформирования по линии ОАВ. Затем напряжения уменьшаются и та же точка движется по линии ВВхАх. По достижении напряжением минимального значения начинается его возрастание и деформирование совершается далее по замкнутой линии АхАВВ . [c.519]

Используя результаты предварительного упругого анализа полей напряжений вьшвляюг для наиболее опасной точки нулевой цикл напряжений с размахом упругому деформированию на этой стадии соответствует ломанная линия (0) -0 — 1-2, построенная с учетом различия модулей упругости при экстремальных температурах цикла. Затем выполняют упругопластический расчет деформаций (с помощью МКЭ или интерполяционных соотношений) упругопластическому состоянию в нулевом полуцикле соответствует точка 3. На основании принятых допущений строят диаграмму цИ1 ического деформирования (3 — 4 - 5 — 7) для первого полу-цикла (циклический предел текучести = о. + Упругий расчет на этой ста 51и дает размах упругих напряжений В программу расчета на ЭВМ полной деформации вводят схематизированную диаграмму циклического деформирования для первого полуцикла и определяют размахи упругопластической деформации и напряжения 5 в первом полуцикле при температуре (точка 7). Затем на основании принципа Мазинга строят диаграмму циклического деформирования для второго полуцикла с началом в точке 7 (7-8-9 —11)-Циклический предел текучести для этой диаграммы 5(2). По аналогии с нулевым полуциклом нагружения (А = 0) в результате упругого расчета на этом этапе определяют размах напряжений Ло( ) (упругому состоянию материала соответствует точка J0). [c.86]

Циклические деформации вычисляли с помощью МКЭ при неизотермическом нагружении для схематизированного режима, используя для каждого полуцикла диаграммы деформирования — е соответствующие экстремальньпи значениям температур (см. рис. 3.6, в). [c.143]

Следует, обратить внимание на эффективность применения в расчетах при неизотермическом нагружении [ 5 ] схематизированных диаграмм деформирования, полученных приближенным способом на основании изотермических диаграмм, соответствующих крайним температурам термического цикла с использованием принципа Мазинга. Однако этот подход применим для циклически стабильных материалов и не может бьпь распространен на циклически упрочняющиеся и разуп-рочняющиеся материалы. Алгоритм определения деформации ползучести цилиндрического корпуса можно применить для расчета сферического корпуса, если ввести соответствующую изохронную кривую (штриховые линии на рис. 4.46) с началом отсчета в условной точке разгрузки при достижении режима В . Последовательно определив значения размахов напряжений и деформаций и просуммировав их с помощью соотношений [c.215]

На рис. 1.8 приведена наиболее простая механическая модель, впервые использованная А. Ю. Ишилинским [13, 86], объясняющая эффект Баушингера с феноменологических позиций, но вместе с тем отражающая в очень схематизированной форме вероятную физическую причину этого явления. Развитие микро-пластических деформаций в дискретных и различно ориентированных полосах скольжения, принадлежащих отдельным зернам, должно сопровождаться возникновением поля остаточных напряжений, снижающих сопротивление материала пластическому деформированию при изменении его направления. Упругое звено 1 работает параллельно со звеном сухого трения 2 в виде ползунка. Кроме того, имеется еще одно упругое звено 5, соединенное последовательно с первыми двумя. Диаграмма циклического деформирования (рис. 1.9) элемента гипотетического материала с механическими свойствами, отвечающими данной модели, строится на основании элементарного расчета. При а < С , где — предельное сопротивление проскальзыванию в звене 2, происходит только линейно-упругая деформация звена 2 по закону е = = Oi/Ei (линия О А на рис. 1.9). При ст > Са деформацию, приобретающую характер упругопластической, претерпевают звенья 2 и /. Закон деформирования (линия АВ) приобретает такой вид [c.16]

При действии статических напряжений сопротивление материала малым пластическим деформациям характеризуется пределами текучести при растяжении и сдвиге Tj., а также соответствующими диаграммами деформирования (см. гл. I), полученными при однородном напряженном состоянии (растяжение, кручение тонкостенной трубы). Для большинства материалов начальный участок диаграммы деформирования схематизируется (фиг. 1) в видедвух прямых. Ордината точки перелома диаграммы является пределом текучести а-р, величина которого для большинства конструкционных сталей (кроме сталей высокой прочности с > 80 кГ1мм ) соответствует пределу текучести, определяемому по 1опуску пластической деформации (0,2% остаточной деформации при растяжении). Величина напряжения а , соответствующая деформации е, по схематизированной диаграмме, отнесенная к равна [c.471]

Задача осесимметричного взаимодействия двух соосных цилиндрических оболочек разной длины из нелинейно-упругого несжимаемого материала решена в работе [1691. Расчетная схема представлена на рис. 10. Внутренняя оболочка ишрннрно оперта, внешняя - ,свободна. Численные результаты получены для оболочек с размерами / , = 0,2 м = 0,202 h = = 2 10 =0,6 /j = 0,3 м. Параметры схематизированной диаграммы деформирования те же, что и в параграфе 5 главы II. Внутренняя оболочка нагружена равномерным давлением (7 = 5 МПа. Коэффициент Пуассона в расчете по изложенному методу равен 0,495. Для учета натяга ( а = 5 X X 10 м), с которым собраны оболочки, число а считаем отрицательным. Из-за симметричного закрепления оболочек относительно их середины рассматриваем половину каждой из них число точек ортогонализации на интервале интегрирования первой оболочки равно 50, второй — 25. Коэффициент понижения жесткости обжатия оболочек k = 10 . Решение получено за 16 итераций. [c.62]

Если принять а и 6 не зависяш,ими от интервала деформирования, то можно получить диаграмму с линейным упрочнением, схематизируемую двумя прямыми (рис. 9). За предел текучести здесь следует принимать точку а пересечения прямой упругого деформирования и прямой линейного упрочнения (схематизированный предел текучести). Наклон диаграммы деформирования характеризуется модулем упрочнения G . При линейной агшрок-симации — 1 —0 , = Gy во всех интервалах деформирования, в этом случае [c.15]

Такая схематизация диаграммы деформирования не полностью от ражает истинную картину деформирования материала. Некоторые параметры схематизированных диаграмм растяжения для материалов с линейным упрочнением приведены в табл. 10 [193], а для материалов со степенным упрочнением — в табл. И [101, 110]. [c.92]

Рис. 5.7. Схематизированная диаграмма деформирования с площадкой текучести и линейным упрбчнением

Для упрощения расчетов часто используют схематизированные диахраммы идеального упругопластического материала (рис.8.7.1, б) - диаграмма Прандгля жесткопластического материала (рис. 8.7.1, в), линейно упрочняющегося материала (рис. 8.7.1, г) материала со степенным законом деформирования (рис. 8.7.1, д) о = Е при ц < 1. [c.58]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...