Режим тепловой удельный

Для этого необходимо первоначально подсчитать допустимую величину удельной потери давления на 1 м трубопровода, а после по номограмме определять его пропускную способность. При проектировании новых тепловых магистралей их пропускная способность задана, так как известны тепловая нагрузка потребителей и температурный режим. Величина удельной потери давления определяется технико-экономическими соображениями и местными условиями. Зная эти величины, по этим же номограммам можно определить необходимый диаметр теплопровода. [c.89]

При закалке отверстий с диаметрами, меньшими 50 мм, часто употребляют индукторы петлевого типа, чаще всего с магнитопро-водами (простейшую форму такого индуктора см. на рис. 8-17). Петлевые индукторы производят нагрев двух полос на поверхности детали. Для того чтобы равномерно нагреть всю поверхность, деталь необходимо вращать. Тогда нагрев равномерно растушевывается, и тепловые процессы протекают так же, как при обычном одновременном нагреве. Однако режим такого индуктора тяжелее, чем обычного цилиндрического, охватывающего всю нагреваемую поверхность. Для цилиндрического индуктора, если не учитывать незначительной разницы диаметров, рабочая площадь индуктирующего провода примерно равна площади нагреваемой поверхности. Выразив удельную мощность потерь в индуктирующем проводе через полную удельную мощность, получим [c.118]

При этом в качестве исходных (варьируемых) показателей принимались число A T и количество устанавливаемых на них реакторов, число РК, покрывающих базисную часть графика нагрузки, удельные замыкающие затраты на газ. Заданной рассматривалась доля базисной части графика тепловой нагрузки, которая в принципе может быть покрыта от A T (а = 0,5). При переводе существующих РК в чисто пиковый режим работы (при покрытии базисной части графика нагрузки от A T) учитывались дополнительные затраты в них в размере 5 тыс. руб./МВт. Избыточная расчетная схема теплоснабжения с нанесенными на ней A T, РК и длинами участков тепловой сети приведена на рис. 6.9. [c.124]

В тепловой нагрузке водяных сетей основную величину всегда занимают и будут занимать отопление и вентиляция. Несмотря на быстрый рост установок горячего водоснабжения в тепловых сетях, их удельный вес в максимуме тепловой нагрузки сравнительно невелик и составляет 10—20% от всего максимума присоединенной тепловой нагрузки. Ввиду этого температурный режим работы тепловой сети прежде всего должен удовлетворять отопительные и вентиляционные системы. [c.70]

В [12, 13] было показано, что в области развитого кипения и зоне испарения пристенной жидкостной пленки имеются три основных фактора, интенсифицирующие теплообмен при движении двухфазного потока в каналах. Это удельный тепловой поток q, скорость циркуляции Wq и скорость движения парового ядра w . В зависимости от характера течения двухфазного потока степень влияния каждого из отмеченных выше факторов может проявляться различным образом. В области малых весовых расходов и паросодержаний преобладающую роль играет тепловая нагрузка. С ростом весового расхода двухфазного потока заметное влияние на коэффициент теплоотдачи Ядф начинает оказывать наряду с q и скорость циркуляции Wq. Наконец, в области высоких паросодержаний (дисперсно-кольцевой режим течения) коэффициент теплоотдачи интенсифицируется из-за турбулизирующего воздействия парового ядра потока. [c.195]

При давлениях 500- -650 мм рт. ст. удельные тепловые потоки превышали пороговое значение д . При этом наблюдался выход на режим развитого кипения и его устойчивое существование в рассматриваемой области тепловых нагрузок. На рис. 4, б [c.253]

При переводе водогрейных котлов на комбинированный пароводогрейный режим интенсификация тепловой нагрузки сечения топочной камеры в основном ограничивается, как и в чисто паровых котлах, недопустимым возрастанием локальных тепловых нагрузок отдельных труб топочных экранов, омываемых непосредственно светящимся мазутным факелом. Такой обогрев повышает локальные значения удельных тепловосприятий экранных труб до (500—600) X10 ккал/(м2-ч),при этом резко увеличивается образование на внутренних стенках труб вторичных железистых или фосфатно-железистых отложений, ухудшающих теплопередачу через трубы, что в конечном счете вызывает образование свищей и пережога экранных труб. [c.91]

Незначительный удельный вес нагрузок горячего водоснабжения и вентиляции позволял строить режим работы тепловых сетей, ориентируясь в основном на отопительные системы. Так как отопительные системы от местных котельных работали всегда с постоянным расходом воды, что упрощало их эксплуатацию, то этот режим был сохранен и в наружных тепловых сетях. Так возник режим качественного регулирования сетей при котором при неизменном количестве теплоносителя изменялось его качество — температура во- [c.38]

Предприятие может иметь цехи с внутренними тепловыделениями как однородного характера (удельный вес в общей нагрузке), так и разного. В первом случае температурный режим для всех зданий может быть принят единым и поэтому устанавливаться в центральном тепловом пункте, во втором — различным и устанавливаться на цеховых (вторичных) тепловых пунктах. [c.125]

При увеличении разности температур (или удельного теплового потока) наступает режим развитого пузырькового кипения, при котором интенсивность теплообмена определяется процессом парообразования, т. е. конвекцией жидкости, обусловленной возникновением, ростом и движением пузырьков пара. Величина коэффициента теплоотдачи в этом случае зависит от М (или q), физических свойств жидкости, давления и физических свойств системы жидкость — поверхность нагрева. [c.95]

Характеристики кипения многих жидкостей не соответствуют привычным представлениям о кипении воды. Кривая кипения (зависимость удельной тепловой нагрузки от температурного напора— превышения температуры стенки над температурой насыщения кипящей жидкости), которая приведена на рис. 95, дает представление о трех режимах процесса. Левая восходящая ветвь кривой соответствует пузырьковому кипению, когда пар образуется отдельными пузырьками на неровностях микрошероховатости поверхности. Нисходящая ветвь кривой характеризует переходный режим кипения. Правая плавно восходящая ветвь отвечает пленочному режиму кипения, когда вся поверхность или ее большая часть, составляющая 90—95% поверхности, покрыта паровой пленкой. [c.186]

Для сохранения качественных показателей зерна нами был исследован режим с чередующимися нагревом и охлаждением зерна по ходу процесса. Путем изменения температуры охлаждающего воздуха или времени охлаждения можно проводить сушку на любом заданном уровне нагрева зерна Л. 7]. Это дало возможность применить повышенные температуры теплоносителя в зоне нагрева до 180—200° С и сохранить высокую скорость сушки и сравнительно невысокие удельные затраты тепловой и механической энергии. [c.92]

Так как тепловой режим определяется в основном величиной удельного теплового потока, поступающего из дуги, то основным путем уменьшения напряженности термического режима является увеличение сечения и теплопроводности контактов, т. е. поиски новых материалов или изготовление каких-либо комбинированных контактов. [c.459]

Эксплуатация машин в летних условиях имеет особенности. С наступлением весны существенно усложняются дорожные условия, а грязь, попадающая в узлы и агрегаты силовой передачи и ходовой части, усиливает их износ и особенно сальниковых уплотнений. В летних условиях на эксплуатацию машин оказывают влияние запыленность и высокая температура воздуха. Следует помнить, что запыленность воздуха, поступающего в цилиндры и картер двигателя, повышает износ деталей поршневой группы. При загрязнении воздухоочистителя в значительной мере увеличивается удельный расход топлива и уменьшается развиваемая двигателем мощность. Поэтому в летних условиях воздухоочиститель следует обслуживать чаще. Эксплуатация автомобилей в летних условиях характеризуется ухудшением условий охлаждения двигателя, повышенным загрязнением агрегатов и износом шин. При эксплуатации машин в жаркое время следует обращать большое внимание на тепловой режим двигателя и чаще контролировать уровень [c.287]

ВИЯХ обогрева это приводит к градиенту плотности по радиусу с образованием области меньшей плотности и теплопроводности, примыкающей к теплообменной поверхности, где температура выше. По этой причине снижается интенсивность теплоотдачи и ухудшается температурный режим поверхности нагрева. Чем выше тепловая нагрузка, тем меньше плотность в пристенном слое, тем хуже теплоотдача. На рис. 10-9 показано влияние <7 на а в зоне фазового перехода если при малых q значения и имеют максимум, то при больших q они приобретают минимальные значения. Уменьшение скорости и увеличение тепловой нагрузки расширяет область удельных энтальпий с ухудшенным теплообменом. [c.143]

Кипение возникает тогда, когда температура поверхности стенки ставится больше температуры насыщения жидкости при соответственном давлении. Интенсивность процесса кипения, которая характеризуется коэффициентом теплоотдачи а или удельным тепловым потоком (тепловой нагрузкой) q, зависит от температурного напора М = te — t и давления р. Характер этой зависимости при р = 1 ama показан на фиг, 21. На графике можно выделить три зоны, В первой зоне при малых температурных напорах (до Д/ = 4,5 4- 5°) коэффициенты теплоотдачи а и соответственно тепловые потоки q невелики, процесс теплоотдачи определяется условиями свободной конвекции однофазной жидкости (конвективный режим кипения). Во второй зоне для температурных напоров (до Д/ = 25°) коэффициенты теплоотдачи а и тепловые потоки q резко возрастают. Эта зона называется режимом пузырчатого (ядерного) кипения. С дальнейшим увеличением температурного напора Д/ процесс переходит в третью зону — режим пленочного кипения, когда теплоотдающая поверхность покрывается сплошной паровой пленкой. Из-за большого термического сопротивления паровой пленки значения коэффициента теплоотдачи а и теплового потока q резко падают. Значения тепловой нагрузки, коэффициента теплоотдачи и температурного напора, соответствующие переходу пузырчатого кипения в пленочное (кризис кипения), называются критическими и обозначаются соответственно a pi и Д/ рх- [c.62]

Тепловой эффект деформации отрицательно сказывается на структуре и свойствах изделия. Эффект так называемой сверхпластичности, заключающийся в уменьшении усилия, обнаруживается при скоростях деформации 10 —10 с . При толщине заготовки, например, 10 мм в процессе осадки скорость движения инструмента, обеспечивающая режим сверхпластичности, составляет 0,001—0,1 мм/с, а весь цикл штамповки — несколько минут. Такой процесс невозможно осуществить традиционными способами, то же самое можно сказать и о сквозном прессовании без пресс-остатка, деформировании при пульсирующем нагружении или при выдержке заготовки под давлением для снижения удельных нагрузок на инструмент и повышения равномерности деформации. [c.9]

Определить коэффициент теплоотдачи наружной поверхности трубки испарителя кипящему этиловому спирту и тепловой поток, если удельная тепловая нагрузка поверхности нагрева <7 = 1,395-10 вт/л<2. Спирт находится под давлением р=4,90 бар, режим кипения пузырьковый. Длина и наружный диаметр трубки соответственно равны /=1,5 м, с1 = 30 мм. [c.211]

Режим тепловой удельный 113 Ручей шамповый качество заполнения 54 открытый 47 стойкость 53 заготовительный типы 54 этапы заполнения 47 С [c.157]

Бумага, пропитанная фенольформальдегидной смолой, обладает довольно большой гигроскопичностью, поскольку находящаяся в ней смола, не прошедшая режим тепловой обработки, осуществляемой при ирессовании о,оог гетинакса, еще яе переведена В неплавкое и нерастворимое с ос то я н и е — стадию С, в которой смола обладает наиболее высокими электрическими характеристиками и наименьшей гигроскопичностью. Поэтому пропитанная бумага, долгое время хранящаяся перед прессова-ванием, может увлажняться. Повышенное содержание влаги в бумаге приводит к получению гетинакса с пониженными электрическими характеристиками. Изменение электрических характеристик бумага, пропитанной фенолоформальдегидной смолой, при увлажнении в процессе складского хранения видно из следующего примера сразу после снятия с пропиточной машины бумага имела tgб, равный 0,08, и удельное объемное сопротивление, равное 2 ом см, а после 24 ч пребывания в помещении с 67%-й относительной влажностью эти характеристики приняли значения 0,114 и 1,3-10 ом - см соответственно. Такое ухудшение элек- [c.299]

Условный расчет подшипников скольжения. Как указывалось выше, большинство подшипников скольжения работает в условиях несовершенного смазывания. При этом подшипники рассчитывают условно по среднему давлению на трущихся поверхностях р и удельной работе сил трения pv, где V — окружная скорость поверхности цапфы. Расчет по среднему давлению р гарантирует невыдавливаемость смазочного материала, а расчет по рь — нормальный тепловой режим и отсутствие заедания. [c.523]

Если учесть сезонную неравномерность поступления солнечного тепла на землю, температура в среднем по району КАТЭКа может повыситься летом на 0,3 °С и зимой на 4 °С при одновременной работе 4—5 станций южного промузла. Расчеты показали, что удельные значения тепловой нагрузки на исследуемую территорию для зон активного воздействия находятся в диапазоне 20—30 Вт/м , т. е. на порядок выше величин, способных повлиять на изменение общего режима циркуляции атмосферы на ограниченной территории, сопоставимой по площади с масштабами синоптических возмущений [147]. Отсюда следует, что тепловые сбросы КАТКЭКа могут не только заметно повлиять на общий режим циркуляции атмосферы, но и изменить тепловой режим района. Для сравнения можно указать, что для Рурского района, восточных районов США и Японии антропогенные тепловые нагрузки составляют 5—6 Вт/м , в Будапеште 30—40 Вт/м , а в Манхеттене средние тепловые нагрузки достигли 150 Вт/м2 [147]. [c.272]

Удельный вес природного газа и мазута в топливном балансе тепловых электростанций в 1975 г. составлял соответственно 25,7 и 28,8%. В перспективе доля газомазутного топлива будет снижаться и целесообразно выработать наиболее рациональные пути его использования на ТЭС. Представляет определенный интерес проработать вариант перевода ТЭС, работающих на газомазутном топливе, в маневренный режим пок рытия полупи-ковой части графика электрических нагрузок. При этом, конечно, необходимо будет провести мероприятия по приспособлению оборудования к такому режиму, чтобы не снизилась надежность его работы. Такой режим работы паротурбинного оборудования приведет к некоторому повышению удельного расхода топлива на отпущенный 1 кВт-ч, но с учетом того, что число часов использования установленной мощности будет при этом снижаться, общий расход газомазутного топлива умень-щится. Это позволит использовать освобожденное топливо для высокоманевренного оборудования, которое должно работать в пиковой части графика электрической нагрузки. [c.118]

Предусматривается обеспечить при проведении текущего ремонта жилого фонда снижение удельных расходов тепловой энергии на отопление зданий не менее чем на 1,5—2 %и при капитальном ремонте не менее чем на 7—8% за счет уплотнения зазоров оконных и балконных проемов, повыщения герметичности стыков панелей, устройства дополнительных тамбуров и автоматических доводчиков входных дверей зданий, сокращения до расчетных норм площади вентиляционных отверстий в подвалах и чердачных помещениях, утепления этих помещений и осуществления других работ по снижению лотерь теплоты, а также внедрить переменный режим отопления административных и общественных зданий. При отсутствии уплотнительных прокладок в притворах окон и недостаточно надежной заделке коробок в стеновых про- [c.95]

На возможный выход БЭР в газовой промышленности оказывает влияние комплекс таких факторов, как зависимость удельного количества утилизируемого тепла от типа ГТУ и термодинамического цикла, резерв установленной мощности, переменный режим работы газопровода и ГТУ, температура окружающего воздуха, температура газа на выходе из теплообменника-утилизатора. Для регенеративных турбин удельные показатели возможной выработки тепловой энергии, за счет выхлопных газов составляют около 2,2 ГДж/ч на 1 МВт рабочей мощности, а для безрегенеративных — около [c.256]

Например, на заводах Средне-Уральском, Кировградском, Красноуфимском и Балхашском тепловой режим отражательных медноплавильных и рафинировочных печей, работающих на жидком и пылевидном топливе, поддерживается автоматическими регуляторами-Благодаря оснащению этих печей приборами достигается значительная экономия на отражательных печах производительность повыси. лась на 6—10%, удельный расход топлива снизился на 6—9 ). Длительность плавки в рафинировочных печах сократилась на 1 ч. 20 м. и удельный расход топлива снизился на 3%. [c.17]

Допустимое удельное энерговыделение изотопного топлива определяется конкретной геометрией генератора, а точнее — соотношением объема капсулы и поверх.чости, на которой располагаются полупроводниковые или термоэмиссионные преобразователи. Принципиально важно обеспечить такую поверхность, чтобы плотность теплового потока на ней была достаточной для эффективной работы полупроводниковых или термоэмиссионных преобразователей (при этом предполагается, что все остальные поверхности капсулы тщательно теплоизолированы от окружающей среды). Если принять номинальным режим работы ТЭГ или ТЭП с КПД 10% и генерируемой на поверхности (или катоде) плотностью электрической мощности 10 Вт/см то, очевидно, потребуется подвод теплового потока порядка 100 Вт/см2. Такой поток могут обеспечить нуклиды только с большим удельным энерговыделёнием. [c.28]

Влияние теплоты сгорания топлива на показатели работы печей значительно. В методических печах основная доля тепла от газов (продуктов сгорания) к металлу передается путем лучеиспускания и только 8—12% путем конвекции. Температуры в сварочной зоне поддерживаются порядка 1250—1 400°С, а температура газов, уходящих и методической зоны, обычно лежит в пределах 750—1 000° С и чем больше интенсивность работы печи, тем выше температура. Поэтому в методических печах основное внимание обращается на создание всех условий для увеличения теплоотдачи лучеиспусканием. В этом отношении особо важны выбор высококачественного топлива и максимально возможный в данных условиях подогрев воздуха. Высококалорийное топливо имеет высокую калориметрическую температуру сгорания, что обеспечивает увеличение потока тепла на металл. Так, например, повышение теплоты сгорания газа с 5 300 до 17 000 кдж1м дает повышение температуры горения с 1 825 до 2 275 К, а повышение температуры воздуха с 20 до 600 С приводит к росту расчетной температуры до 2 625° К. Если печь отапливается низкокалорийным газом, то эффективная работа печи может быть достигнута только при высоком подогреве воздуха, требующем установки рекуператоров с развитой поверхностью нагрева. Во всех случаях печь должна быть обеспечена резервом тепловой мощности, вентиляционными устройствами, имеющими некоторый запас по производительности. Ограждения печи и мест входа и выхода изделий должны быть тщательно уплотнены, так как большие присосы нарушают расчетный режим работы печи, снижают производительность и увеличивают удельные расходы топлива. [c.222]

Переход от пузырькового режима течения к эмульсионному режиму обусловлен, по-видимому, турбулизирующим действием паровых пузырей. Уоллис [20] сообщил о результатах опытов с имитацией процесса кипения путем вдува воздуха через пористую стенку трубы, по которой протекал водяной поток. Он обнаружил, что в области более чем десятикратного изменения расхода воды требуется. лишь двухкратное изменение расхода газа, необходимое для того, чтобы произошел переход от пузырькового к эмульсионному или дисперсно-кольцевому течению. Применительно к настоящим опытам с кипящей водой этот результат равноценен утверждению о том, что переход от пузырькового режима течения к другим режимам должен происходить при постоянном тепловом потоке. Однако из фиг. 7 и 8 видно, что этот переход происходит приблизительно при постоянном паросодержании, несмотря на то что тепловые потоки изменяются в 4 раза. Одной из возможных причин этого несоответствия является тот факт, что тепловые потоки в описываемых опытах могли быть слишком малы, чтобы вызвать существенное увеличение скорости движения пара. Можно ожидать, что паросодержапие является параметром, определяющим режим течения при заданном удельном массовом расходе. В любом случае этот переход не имеет большого значения, так как характеристики двух сопредельных режимов течения почти одинаковы. [c.52]

Поскольку в настоящих опытах наблюдался расслоенный режим течения, локальные удельные тепловые потоки и температура стенки изменялись по периметру трубы. В связи с этим вычисление единого коэффициента теплоотдачи не имело большого физического смысла. В связи с этим целью теоретического анализа являлась разработка метора расчета распределения температуры по поверхности трубы. Результаты вычислений могли быть использованы для определения полного осредненного коэффициента теплоотдачи, который может быть определен различными путями. [c.297]

Одним из перспективных методов опреснения соленых вод является термический метод. Однако этот метод оказывается экономически выгодным при дешевых источниках тепла и относительно небольших удельных капитальных затратах на испарительную установку, которые могут быть достигнуты на установках высокой производительности при использовании тепла атомных электростанций двойного назначения (атомных теплоэлектроцентралей). Однако здесь необходимо предварительно разрешить ряд проблем, и прежде всего, применительно к испарительной установке, обеспечить безнакип-ный режим работы парогенерирующих поверхностей в достаточно широком интервале температур, по возможности более высокие значения коэффициентов теплопередачи и тепловых потоков, достаточно эффективную очистку вторичного пара от капель (при высоких скоростях пара в паровом объеме испарителя), установить наиболее экономичные схемы и параметры испарительной установки и станции в целом. В настоящее время эти и многие другие вопросы, возникшие при проектировании крупных установок по обессоливанию соленых вод, изучаются в лабораторных и полупромышленных условиях. В СССР (г. Шевченко) работает опытно-промышленная многоступенчатая установка производительностью 5 000 м 1сутки. Чтобы предохранить поверхности теплообмена от отложений, в исходную воду вводится мелкокристаллическая затравка того же состава, что и у накипи. Экспериментально установлено, что в определенных режимах накипеобразующие компоненты отлагаются только на кристаллах затравки. Укрупненные кристаллы выводятся из установок с продувкой. [c.369]

Удельный расход теплоты q . Как указывалось, в современных турбинах для АЭС значительное количество пара отбирается не только в систему РППВ, но также для технологических нужд и на теплофикацию. Это существенно повышает тепловую эффективность установки. Но в связи с дополнительными отборами пара удельный расход теплоты установкой теряет свою универсальность как характеристика качества турбины. Даже оценка этого показателя при отключенных дополнительных отборах пара не решает вопроса, поскольку проточная часть турбины рассчитывается при их наличии и это сказывается на к. п. д. отсеков и на дросселировании пара регулировочными клапанами. Чтобы исключить, хотя бы в некоторой мере, эти влияния, следовало бы в качестве сравнительного показателя выбирать режим с полностью открытыми регулировочными клапанами и при максимальной мощности турбины, причем к этой мощности, как принято, добавлять мощность питательного турбонасоса, а дополнительные отборы отключать. Такой показатель давал бы оценку эффективности собственно турбины совместно с РППВ. [c.118]

Осуществление перегретого состояния жидкости в большом объеме затруднительно и требует специальных мер предосторожности. Нужно избавиться от посторонних (искусственных) центров парообразования. Но местный перегрев жидкости при стационарном тепловом режиме часто встречается в технике. Примером служит кипение жидкости у горячей стенки. Прилегающий непосредственно к ней тонкий слой жидкости принимает температуру стенки и находится в перегретом состоянии, несмотря на постоянное обновление пограничного слоя . Величина перегрева гSрастет с увеличением удельного теплового потока q. При достаточно высоком значении q = наступает кризис кипения, и го пузырьковый режим сменяется пленочным. В этом случае жидкость отделена от греющей поверхности слоем пара. [c.61]

При испытаниях технологии электроподогрева было получено, что подогрев скважины может осуществляться в постоянном и периодическом режиме подачи тепловой мощности. Первый режим целесообразно применять для предупреждения образования гидратных пробок в обводненных малолебитных скважинах с высоким газовым фактором, а также при их освоении и выводе на стационарный тепловой режим. Предупреждение гидратообразования при постоянном электроподогреве обеспечивается при подаче энергии мощностью в пределах до 20 кВт. Периодический режим электроподогрева устанавливается в парафиноопасных скважинах, при этом в период отключения кабеля от сети в НКТ допускается накопление парафиновых отложений, не оказывающих существенного влияния на режим течения газожидкостных смесей в скважинах. При подаче электроэнергии подогретый поток нефти растворяет отложения и происходит полная очистка лифта. Соотношение времени включения и от-ютючения кабеля определяется дебитом скважин, концентрацией парафиновых фракций в составе добываемой нефти и составляет в среднем 1 25. Электроподогрев целесообразно осуществлять при удельной тепловой мощности примерно 30 Вт/м. [c.481]

При квазистационарных режимах кризис кипения почти всегда можно представлять следствием гидродинамической перестройки двухфазного пограничного слоя. Однако сама гидродинамическая обстановка обусловлена особенностями парообразования у стенки, что наглядно проявляется в переходной области ВГ, где с ростом средней температуры стенки удельный тепловой поток, а с ним и мощность парообразования уменьшаются, тогда как кризисные явления усиливаются. При термодинамическом подходе к описанию кризиса кипения основной определяющей величиной при заданном давлении становится температура стенки. Хотя обычно Ттах <С этот подход может быть полезен. В работах [195, 196] сделана успешная попытка описать теплообмен при кипении и режим максимального теплового потока с помощью величины Т — Tg, выраженной как доля максимально возможного перегрева нчидкости Т — Т = АГц (р). [c.205]

Критерии работоспособности. Основным критерием ра-ботоспособности подшипников скольжения является износостойкость — сопротивление изнашиванию и заеданию. Для оценки работоспособности и надежности подшипников, работающих в условиях несовершенной (граничной) смазки, служат среднее давление на трущихся поверхностях р и удельная работа сил трения ру, где у — окружная скорость цапфы. Расчет по среднему давлению р гарантирует невы-давливаемость смазочного материала, а расчет по ру — нормальный тепловой режим и отсутствие заедания. [c.308]

При меньших уровнях удельных тепловых потоков постепенно за счет пузырькового кипения и испарения с поверхности раздела фаз происходит рост объемного паросодержания, что в конечном счете вызывает переход пузырькового режима течения в снарядный, а затем в дисперсно-кольцевой режим течения смеси. В результате пузырькового и динамического уноса влаги из пленки, а также испарения или кипения расход жидкости в пленке и ее толщина уменьшаются. Может возникнуть ситуация, когда толщина уменьшится настолько, что ее сплошность и контакт жидкости с поверхностью нагрева нарушатся и образуются сухие пятна . При образовании сухих пятен на поверхности нагрева происходит ухудшение теплоотдачи, которое при интенсивном нагреве вызывает скачкообразное повышение температуры стенки трубы кризис теплоотдачи из-за высыхания пристенной окидкой пленки). Анализ экспериментальных данных по кризису теплоотдачи. Опытные данные по кризису теплоотдачи, полученные при фиксированных давлениях и удельных массовых расходах смеси, обычно представляются в координатахгде и а-1 — соответственно удельный тепловой поток qw и массовое расходное паросодержание XI в месте кризиса теплоотдачи. На рис. 7.6.1, а [c.224]

Области II ОВ), III ВС) и IV СЕ) соответствуют дисперсно-кольцевому и дисперсному режимам течения парожидкостной смесп х Х1 0) = хы. Здесь и далее под хы будем понимать паросодержание, при превышении которого в стабилизированном парожидкостном потоке (прп заданных р, т°, О и направлении потока относительно сил тяжести) реализуется дисперсно-коль-цево11 режим течения. В области II тепловые потоки достаточно велики для поддержания интенсивного пузырькового кипения в пленке, которое может приводить в пузырьковому уносу жидкости из пленкп в ядро потока. С уменьшением вклад пузырькового уноса в интенсивность срыва капель с поверхности заметно падает (см. 4). Поэтому исчезновение пленки (кризис теплоотдачи) с уменьшением будет иметь место прп большем значении Х1. При достижении некоторого значения дв дальнейшее уменьшение удельного теплового потока до дс приводит к весьма незначительному изменению величины Это связано с тем, что прп д < дв происходит перераспределение и взаимная компенсация процессов пузырькового, динамического и капельного уносов и процессов осаждения на обогреваемой длине канала таким образом, что величина начинает слабо зависеть от удельного теплового потока. В частности, осаждение капель из-за их отдува испаряющимся паром может практически отсутствовать. Этому случаю соответствует область III (или вертикаль ВС) с абсциссой а-1. Прп этом в области II ОВ) за-внсилюстид,). (а ) соответствует практически прямая линия, проходящая через точку В д = дв, а-1 = а- ) и наклон которой [c.225]

Одним из важнейших показателей уровня эксплуатации тепловых сетей является относительный объем утечки теплоносителя. Химическая и термическая водоподготовки очень дороги, поэтому снижение утечек из сети значительно повышает экономичность работы всей системы. Кроме того, при сильной утечке, превышающей мощность химводоподготовки источника тепла, нарушается водный режим теплосети, что влечет за собой повышение внутренней коррозии труб и ухудшение их гидравлической характеристики. Поэтому борьба с утечками является одной из основных обязанностей эксплуатационного персонала Теплосети и потребителей тепла. Объективно объем утечки воды зависит от количества установленного оборудования (задвижек, сальниковых компенсаторов и т. д.) и от технического состояния трубопроводов сети и абонентских присоединений. Чем в лучшем состоянии находятся оборудование и трубопроводы сети, чем выше уровень эксплуатации, тем меньше удельные утечки теплоносителя. [c.337]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...