Осреднение коэффициентов теплоотдачи

Осреднение коэффициента теплоотдачи производится по формуле (14.17) для области л [c.374]

ОСРЕДНЕНИЕ КОЭФФИЦИЕНТОВ ТЕПЛООТДАЧИ И ТЕМПЕРАТУРНОГО НАПОРА [c.175]

Если произведено осреднение коэффициента теплоотдачи по всей рассматриваемой поверхности, то а не будет зависеть от координат. Если же осреднение произведено на отдельных участках поверхности, то [c.175]

К. Д. Воскресенский, Е. С- Т у рп л а на ОБ ОСРЕДНЕНИИ КОЭФФИЦИЕНТА ТЕПЛООТДАЧИ [c.56]

Осреднение коэффициента теплоотдачи с помощью соотношения (2) менее удобно по той причине, что из соотношения [c.57]

Электромоделирование втулок двигателей значительно осложняется тем, что в теплоотдаче участвует переменная тепловоспринимающая поверхность, по которой невозможно произвести осреднение коэффициента теплоотдачи от газов к стенке и температуры газа Т , как это делается для постоянной тепловоспринимающей поверхности поршня. [c.452]

Установлено, что опыты авторов статьи методически сходны с опытами работ [1, 2] и дают совпадаюш ие результаты, а по данным [3, 4] коэффициент теплоотдачи примерно вдвое выше. Разница в оценке определяется методикой осреднения коэффициента теплоотдачи по поверхности нагрева. Данные [3, 4] представляются завышенными, так как часть поверхности нагрева имеет коэффициент теплоотдачи, превышающий 100-10 Вт/м , что возможно лишь при капельной конденсации водяного пара. [c.238]

На моделях клиньев образовывались двумерные присоединенные и оторвавшиеся пограничные слои приблизительно с одинаковыми характеристиками течения на внешней границе и площадями. Осредненный коэффициент теплоотдачи определялся без использования температуры теплоизолированной стенки по формуле [c.146]

ОСРЕДНЕНИЕ КОЭФФИЦИЕНТОВ ТЕПЛООТДАЧИ [c.160]

В настоящее время в теплопередаче используется как первый, так и второй методы осреднения коэффициентов теплоотдачи. [c.162]

Нужно обращать внимание и на метод осреднения коэффициентов теплоотдачи. [c.162]

Если произведено осреднение коэффициента теплоотдачи или критерия Нуссельта на всей данной поверхности конкретных размеров, то а или Ыи не будут, очевидно, зависеть от координат. [c.162]

В рассматриваемом случае температуры 4 и постоянны, следовательно, неизменен и температурный напор с = с— о- При этом осреднение коэффициентов теплоотдачи по уравнениям (6-1) и (6-2) дает один и тот же результат. [c.223]

В рассматриваемой нами задаче температурный напор in—te не изменяется по х. В этом случае методы осреднения коэффициента теплоотдачи (6-1) и (6-2) дают одинаковые результаты. Используя второй метод, можно написать [c.268]

Среднее значение коэффициента теплоотдачи для всего пучка в целом определяется по формуле осреднения [c.436]

Локальное значение коэффициента теплоотдачи необходимо знать для определения максимальной температуры стенки (например, при расчете пароперегревателей). Располагая осредненными значениями а, по кривым на рис. 28.4 можно определить локальное значение а . [c.346]

Д. А. Лабунцова [Л. 46, 97] для значений Ь= + 1 и 6 = —0,25. Здесь I — полная длина пластины, значение 6=0 соответствует изотермической поверхности стенки. Кривые 1 показывают изменение местных коэффициентов теплоотдачи. Кривые 2 и 3 дают изменение средних коэффициентов при осреднении по формулам (6-22) и (6-21). Нарастанию температурного напора по длине (Ь>0) соответствует более высокие значения а, уменьшению (Ь< 0)—более низкие. [c.189]

Для определения коэффициента теплоотдачи всего пучка в целом необходимо произвести осреднение средних значений а, полученных для отдельных рядов [c.229]

Другой возможный метод получения среднего коэффициента теплоотдачи — формальное осреднение его локального значения [c.72]

Величины среднего коэффициента теплоотдачи по длине трубы влиянию упомянутых выше условий подвержены в меньшей степени, так как в процессе осреднения влияние отдельных факторов сглаживается. [c.80]

Если же требуется определить средний коэффициент теплоотдачи всего пучка в целом, то в этом случае необходимо осреднение [c.107]

При расчетах теплопередачи в теплообменных аппаратах применяется средний на поверхности нагрева F коэффициент теплоотдачи а. При этом используются два способа осреднения этого коэффициента [c.56]

В связи со сказанным необходимо заметить, что первый метод осреднения приводит к различным соотношениям между стабилизированными средними и локальными значениями коэффициента теплоотдачи в трубах и каналах при различных граничных условиях на теплопередающей поверхности. [c.57]

Рис. 33. Распределение локальных осредненных по времени значений коэффициентов теплоотдачи по поверхности цилиндров в полярных координатах а) Рг оо б) Рг о 118

Малые числа Струхаля соответствуют низкочастотным колебаниям. При Sh < 1 влияние нестационарных членов в уравнении движения мало по сравнению с конвективными. Поскольку А соТ = = S характеризует смещение частиц среды в волне, то условия Sh < 1 соответствуют условию s// o >1 (т. е. смещение частиц среды в волне намного больше, чем характерный размер тела). Рассмотрим ряд экспериментальных исследований по тепло- и массообмену на поверхности цилиндра в условиях колеблющихся потоков при наличии осредненной по времени ламинарной вынужденной конвекции. В этом случае, поскольку стационарное значение критерия Нуссельта зависит от чисел Re и Рг, эффективность процесса теплоотдачи удобно определять относительным коэффициентом теплоотдачи [c.120]

В рассматриваемом случае температуры t и to постоянны, следсь-вательно, неизменен и температурный напор с = с—to. При этом осреднение коэффициента теплоотдачи по уравнениям (6-21) и (6-22) дает один и тот же результат. [c.235]

Поскольку в настоящих опытах наблюдался расслоенный режим течения, локальные удельные тепловые потоки и температура стенки изменялись по периметру трубы. В связи с этим вычисление единого коэффициента теплоотдачи не имело большого физического смысла. В связи с этим целью теоретического анализа являлась разработка метора расчета распределения температуры по поверхности трубы. Результаты вычислений могли быть использованы для определения полного осредненного коэффициента теплоотдачи, который может быть определен различными путями. [c.297]

Сравнение формул (3-1-34) и (3-1-35) показывает, что при прочих одинаковых условиях средний коэффициент теплоотдачи горизонтальной трубы при Гс — onst больше, чем при <7 = onsl. Различие при этом невелико и составляет величину около Ъ%. Этот результат справедлив для принятого закона осреднения коэффициента теплоотдачи [c.52]

Теория регулярною теплового режима, будучи одним из разделом учения о теплопередаче в твердых телах, занимается вопросом об охлаждении и нагревании тел. В отличие от обычной теории теплопроводности теория регулярного режима рассматривает процесс охлаждения или нагревания не на всем его протяжении, а только в той стадии, на которую перестало влиять начальное состояние тела. Обычно в теории теплопроводности это состояние предполагается определенным, заданным, тогда как в теории регулярного режима никаких условий относительно начального состояния не ставится, причем рассматриваемый объект может быть не только однородным телом любой формы и любых размеров, но и системой, состоящей из любого числа разнородных тел. Обычная же теория теплопроводности ограничивается, как правило, изучением охлаждения и нагревания однородных тел простой формы. Основной задачей теории регулярного режима является установление зависимости между темпом охлаждения или нагревания данной системы и осредненным коэффициентом теплоотдачи между нею и внешней средой при этом не только отыски-каются общие закономерности, но и решается ряд частных практически интересных задач. [c.9]

Осреднение коэффициента теплоотдачи по (6) и (7) дает одинаковый результат только при (7=соп81, A = onst, тогда как, по данным [3, 4], разница температур Д/ в отдельных точках поверхности нагрева отличается по длине трубы в 2—3 раза, по периметру трубы — в 2 [c.237]

Сопоставлены данные различных авторов с результатами экспериментальной проверки эффективности теплообменной поверхности с продольно-проволочным оребрением. Установлено, что в диапазоне удельных тепловых потоков (1.3ч-3)-10 Вт/м интенсивность теплоотдачи при конденсации на оребренной трубке в 2-S-3.5 раза выше, чем на гладкой. Разница в оценке эффективности продольно-проволочного оребрения различными авторами зависит от методики осреднения коэффициентов теплоотдачи. Библ. — 6 назв., ил. — 4. [c.248]

Подставляя выражение (15.48) в уравнение (15.46), получаем формулу для расчета местного коэффициента теплоотдачи ах- Основной интерес представляет средний коэффициент теплоотдачи а, выражение для которого можно получить неоднократно использовавшимся ранее способом а=1,33аж=г, где длина участка осреднения принята равной /. Используя числа подобия Оа = = p gP/ i , К=/"/СрА и Рг, а также поправку на неизо-термичность (Ргн/Ргс)° , получаем следующее расчетное выражение для средней теплоотдачи [c.399]

Отметим, что различие в методах осреднения как температуры жидкости, так и физических параметров приводит к тому, что на базе одних н тех же опытов разные исследователи получают различные формулы. В связи с этим при пользовании формулами для коэффициента теплоотдачи следует обращать внимание на то, какая температура принималась в качестве определяющей. Обычно это отмечается соответствующими индексами у чисел подобия (например, Re o Re , Ргпо, и т. д.). [c.334]

На рис. 28.4 показано (по данным Г. А. Михайлова) изменение по длине окружности трубы локального коэффициента теплоотдачи в зависимости от угла ф для первого, второго и последующих рядов семирядного коридорного и шахматного пучков при смешанном режиме течения. По оси абсцисс отложен центральный угол ф, отсчитанный от лобовой образующей, а по оси ординат — отношение ф/а, где аф — локальное, а а — осредненное по окружности трубы значение коэффициента теплоотдачи. [c.346]

В настоящее время в теплопередаче при Д/ onst и пoльзyю f я как первый, так и второй методы осреднения. Предпочтительнее использовать первый — согласно уравнению (6-21). При Д =/=сопз1 использование среднеинтегрального значения коэффициента теплоотдачи приводит к необходимости введения в расчет специально подобранного среднего температурного напора только в этом случае можно получить правильное значение теплового потока. [c.175]

Таким обрааом, среднелогарифмический температурный напор соответствует среднеинтегральному при условии, что с = onst и коэффициент теплоотдачи осреднен по уравнению (6-22) (или a= onst). Остаются в силе и другие ограничения, принятые при получении формулы (6-10) или (6- 16). [c.177]

При осреднении по (6-21) числовое значение а мало зависит от переменности температуры стенки и близко к значению среднего коэффициента теплоотдачи в случае /о = onst. Этот Теплоотдача неизотермической вывод относится как к линеино- пластины при линейном изменении темпера-му, так и к степенному закону турного напора. [c.189]

Если же требуется определить средний коэффициент теплоотдачи всего пучка в целом, то в этом случае необходимо осреднение айденных значений ос, которое производится следующим образом [c.100]

Осредненные опытные значения коэффициентов теплоотдачи в функции Р при постоянных тепловых нагрузках показаны на рис. 4.7, а. Графики функций а = Ч(Р), = onst имеют экстремумы максимум в области давлений Р=12—20 бар и минимум в области Р — 35— 50 бар. С ростом тепловой нагрузки экстремумы смещаются в область более низких давлений. Обработка экспериментальных данных по а в зависимости от температуры стенки показала, что экстремальные значения коэффициента теплоотдачи находятся примерно при одинаковой температуре стенки независимо от величины тепловой нагрузки максимум соответствует 7 с 373°К и минимум — 7 с 405 °К. [c.108]

Процесс радиационно-конвективного теплообмена исследовался в следующей постановке. По каналу движется серая излучающая и поглощающая среда с известными физическими параметрами, которые с целью упрощения предполагаются постоянными. Температура среды в начальном сечении Го и температура стенки канала Т-и, известны по условию и постоянны. Движение среды предполагается резко турбулентного характера со средним по сечению коэффициентом турбулентной теплопроводности Ят- Это позволяет рассматривать дискретную схему потока турбулентное ядро, пограничный слой и стенку канала (рис. 15-1). Принятая схема дает возможность при определении коэффициента теплоотдачи от потока к стенке использовать закономерности ра-диационно-кондуктивного теплообмена применительно к пограничному слою. В пределах турбулентного ядра температура среды и ее скорость принимаются постоянными и равными их осредненным по сечению канала величинам. В пограничном слое толщиной б скорость среды меняется от значения w на границе с ядром потока до нуля на стенке, а температура—от значения температуры ядра Т х) для данного сечения канала с координатой X до заданного значения на стенке канала. Коэффициент турбулентной теплопроводности в пределах пограничного слоя равен нулю. За счет радиационно-конвективного теплообмена потока со стенкой происходит изменение температуры текущей среды. Посколь-402 [c.402]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...