Параметры испарительные

Параметры испарительной установки [c.159]

Оптимальные параметры испарительной установки можно определять независимо от определения оптимальных параметров источников энергии, оборудования для предварительной подготовки жидкости и обработки сконцентрированного продукта. [c.139]

Аналогичным образом параметры испарительной установки (расход соленой воды, конструкция выпарных аппаратов и др.) определяют состав и параметры вспомогательного оборудования, например оборудования предварительной подготовки воды. [c.140]

Для оптимизации в первом случае необходимо найти связь между различными режимными и конструктивными параметрами и величинами С[ и С . Для оптимизации во втором случае, кроме этого, необходимо определить связь между величинами С , С , С , С1 и параметрами испарительной, энергетической установок, а также вспомогательного оборудования. Например, для оптимального проектирования водоопреснительной установки необходимо использовать зависимости [c.140]

Так как увеличение вызывает возрастание суммарных затрат, то эффективность установки в большей степени оценивает величина сро, значение которой изменяется от О до 1. Однако рассчитать этот показатель трудно. В 2-3 были приведены соотношения, в которых с учетом высказанных предложений найдена переменная составляющая удельных затрат как функция удельного расхода эксергии. Это позволило произвести экономическую оптимизацию параметров испарительной опреснительной установки. [c.124]

Условие безопасной (без прогара стенки) работы системы испарительного охлаждения накладывает ограничение на ее параметры, и его можно записать в виде [c.141]

Таким образом, при расчете коэффициента теплоотдачи при кипении жидко стей, в промышленных испарителях, в которых толщина стенкн труб греющей секции, как правило, больше 1,0—1,5 мм, влиянием этого параметра можно пренебречь. О влиянии толщины теплоотдающей поверхности можно говорить в том случае, когда в испарительном устройстве теплообменные поверхности имеют очень тонкие покрытия из какого-либо другого материала. Для этого случая теория, разработанная авторами [32], применительно к криогенным жидкостям имеет не только теоретическое, но и практическое значение. [c.204]

Градирни делятся на сухие (радиаторные) и испарительные. Принцип действия испарительной градирни заключается в том, что вода, стекая по оросителю под действием силы тяжести, вступает в соприкосновение с потоком воздуха. Как уже говорилось, охлаждение воды главным образом (на 75%) происходит за счет того, что часть ее испаряется. Определенная часть охлаждения достигается за счет эффекта теплопередачи. Интенсивность теплоотдачи зависит от такого параметра, как площадь контакта воды с воздухом. Вода, поступающая в градирню из водораспределительного устройства, стекает на первый из многочисленных слоев насадки. Роль насадки, занимающей значительную часть внутреннего объема испарительной градирни, состоит в том, чтобы ускорить рассеяние теплоты вода разбрызгивается, а следовательно, возрастает орошаемая поверхность, находящаяся в контакте с воздухом. Насадку необходимо конструировать с таким расчетом, чтобы она оказы- [c.218]

Так, выработанный пар СИО доменных печей из-за низких его параметров используется в среднем только на 43%, пар испарительного охлаждения мартеновских печей используется на 83, а нагревательных печей — на 94%. [c.76]

В состав схемы входит котел-утилизатор, в котором за счет охлаждения и окисления технологических газов генерируется пар энергетических параметров, используемый для выработки электроэнергии. Поверхности нагрева котла выполняются в виде специальных блоков (испарительных, пароперегрева-тельных, экономайзерных), которые расположены внутри корпусов технологических аппаратов. [c.176]

Тепловой расчёт. При тепловом расчёте испарительных конденсаторов (фиг. 66) задаются температурой конденсации и параметрами окружающего, т. е. поступающего в конденсатор, воздуха температурой сухого термометра теплосодержанием j l и вла- [c.659]

Следует отметить, что при проектировании двухступенчатых испарительных установок необходимо подбирать параметры первичного, вторичного и тре- [c.429]

Расход пара высоких параметров на тепловой насос прямо пропорционален степени сжатия засасываемого пара, в качестве которого используется часть третичного пара. Этот пар в дальнейшем будет конденсироваться в греющих змеевиках первого корпуса, а не в конденсаторе, вследствие чего при применении теплового насоса расход котельного пара на испарительную установку будет меньше, чем в установке, не имеющей такого насоса. [c.434]

Утилизация тепловой энергии уходящих газов котельных, дизельных и газотурбинных установок, регенерация тепловой энергии последних, получение нагретой воды в контактных водонагревателях, испарительное охлаждение и гигроскопическое опреснение воды, тепловлажностная обработка воздуха и мокрая очистка газов — вот далеко не полная область применения контактных аппаратов. Это объясняется, во-первых, простотой их конструкции и незначительной металлоемкостью по сравнению с рекуперативными поверхностными теплообменниками, возможностью изготовления из неметаллических материалов во-вторых,— повышением эффективности установок за счет более полного использования тепловой энергии, возможности улучшения параметров термодинамического цикла, регулирования расхода рабочего тела, внутреннего охлаждения или нагревания установки в-третьих, — возможностью создания новых установок и их технических систем, обеспечивающих сокращение расхода топлива, воды, материалов, увеличение мощности и производительности, улучшение условий труда и уменьшающих загрязнение окружающей среды. Далеко не полностью еще раскрыты возможности использования процессов тепло- и массообмена в контактных аппаратах энергетических и теплоиспользующих установок. Этому способствует существующий чисто эмпирический подход к расчету, не позволяющий выявить внутреннюю связь физических явлений в сложных процессах тепло- и массообмена, отразить эту связь в расчетных зависимостях и использовать в практической деятельности. [c.3]

В некоторых случаях параметры аппарата заранее ограничиваются дополнительными условиями. Например, величина тепловой нагрузки на испарительном участке парогенератора может быть ограничена для обеспечения пузырькового режима кипения. [c.161]

Детальное изучение распределения основных параметров во времени и по длине трубы позволило более полно, чем в [17], представить механизм возникновения пульсаций. При снижении расхода, например из-за уменьшения перепада давления между коллекторами, с одной стороны, увеличивается длина испарительного участка и время запаздывания прохождения возмущения [c.55]

На практике часто тепловая нагрузка распределена неравномерно по длине трубы. Для изучения влияния неравномерности тепловой нагрузки на граничный массовый расход были рассмотрены три варианта ее распределения (рис. 7). Средний удельный тепловой поток во всех трех вариантах оставался постоянным, q[lq =ll3, q [lql = 3. Все остальные параметры поддерживались неизменными. Решение показало, что по сравнению со случаем равномерно распределенной тепловой нагрузки поток в варианте 2 более устойчив, а в варианте 3 менее устойчив. Это можно объяснить уменьшением в варианте 2 (а в варианте 3 увеличением) длины испарительного участка. Однако для рассмотренных соотношений удельных тепловых нагрузок наличие неравномерности не очень существенно сдвигает границу устойчивости потока, что полностью подтверждается экспериментальными данными [17]. Например, [c.58]

Влияние длины трубы. Влияние обогреваемой длины трубы на граничный массовый расход при неизменных остальных параметрах также проявляется через изменение общей тепловой нагрузки на трубу. Например, увеличение длины трубы приводит к увеличению длины испарительного участка и тем самым уменьшает устойчивость потока. Таким образом, изменение обогреваемой длины трубы приводит к почти прямо пропорциональному изменению граничного массового расхода (рис. 6, в). [c.60]

Влияние давления. Как известно, увеличение давления повышает устойчивость потока вследствие уменьшения зависимости удельного объема от энтальпии и относительной доли сопротивления испарительного участка в общем сопротивлении трубы. В результате теоретического решения было определено количественное влияние давления на границу устойчивости потока при различном недогреве и дросселировании на входе, при неизменных остальных параметрах. Влияние давления на граничный расход в горизонтальной трубе приведено в таблице. В вертикальной трубе влияние давления на граничный расход проявляется более резко, т. е. с уменьшением давления устойчивость потока суш ественно ухудшается. Можно отметить, что в горизонтальной трубе при давлении р > 160 кГ/см и пульсации имеют место лишь при перегреве теплоносителя. [c.64]

Одним из перспективных методов опреснения соленых вод является термический метод. Однако этот метод оказывается экономически выгодным при дешевых источниках тепла и относительно небольших удельных капитальных затратах на испарительную установку, которые могут быть достигнуты на установках высокой производительности при использовании тепла атомных электростанций двойного назначения (атомных теплоэлектроцентралей). Однако здесь необходимо предварительно разрешить ряд проблем, и прежде всего, применительно к испарительной установке, обеспечить безнакип-ный режим работы парогенерирующих поверхностей в достаточно широком интервале температур, по возможности более высокие значения коэффициентов теплопередачи и тепловых потоков, достаточно эффективную очистку вторичного пара от капель (при высоких скоростях пара в паровом объеме испарителя), установить наиболее экономичные схемы и параметры испарительной установки и станции в целом. В настоящее время эти и многие другие вопросы, возникшие при проектировании крупных установок по обессоливанию соленых вод, изучаются в лабораторных и полупромышленных условиях. В СССР (г. Шевченко) работает опытно-промышленная многоступенчатая установка производительностью 5 000 м 1сутки. Чтобы предохранить поверхности теплообмена от отложений, в исходную воду вводится мелкокристаллическая затравка того же состава, что и у накипи. Экспериментально установлено, что в определенных режимах накипеобразующие компоненты отлагаются только на кристаллах затравки. Укрупненные кристаллы выводятся из установок с продувкой. [c.369]

Наиболее нежелательным и опасным явлением в системе испарительного транспирационного охлаждения является неустойчивость процесса, которая не позволяет стабилизировать положение области испарения внутри проницаемой матрицы. Небольшие колебания параметров приводят к неконтролируемому продвижению фронта зоны испарения с внешней поверхности пористой стенки на внутреннюю, сопровождаемому сме- [c.131]

Влияние отдельных параметров на изменение величины ip показано на рис. 6.9. Эти результаты рассчитаны при тех же условиях, что и данные, приведенные на рис. 6Я. Эффективность использования охладителя возрастает при углублении начала парового участка (уменьшении к), при увеличении разности температур между проницаемой матрицей и охладителем в начале парового участка и при увеличении интенсивности внутрипорового конвективного теплообмена. Очевидно, что при равных прочих условиях процесс испарительного охлаждения следует организовать так, чтобы использовать под паровой участок как можно большую часть пористой стенки. [c.142]

Котлоагрегаты делятся на паро- и теплогенераторы. Парогенератором называется агрегат, состоящий из топки, поверхностей нагрева, находящихся под давлением рабочей среды (жидкого теплоносителя, парожидкостной смеси, пара), и воздухоподогревателя, предназначенный для поАучения пара заданных параметров. На рис. 5.1 изображена принципиальная схема парогенератора с естественной циркуляцией в нем жидкого теплоносителя, например воды. В топке I сжигается топливо, образующиеся продукты сгорания в виде факела передают часть своей внутренней энергии (в основном излучением) кипящей воде, движущейся в кипятильных трубах 2, расположенных на стенках топки. Эти испарительные поверхности нагрева называются экранами. Далее продукты сгорания проходят через верхнюю часть заднего экрана 3, называемого фестоном (разреженные трубы экрана), и последовательно омывая пароперегреватель 4, экономайзер 5, воздухоподогреватель 6, охлаждаются до 180... 120°С и с помощью дымососа через дымовую трубу выбрасываются в атмосферу. [c.276]

Большие исследования, проведенные на первой атомной электростанции, позволили решить многие технические задачи и отработать ряд решений для будущих АЭС. В частности, были проведены эксперименты с ядерным перегревом пара, и накопленный опыт позволил создать реакторы, обеспечить строительство и ввод в эксплуатацию первого и второго блоков Белоярской АЭС имени И. В. Курчатова (рис. 4-5). Электрическая мощность блока № 1 этой АЭС равна 100 МВт. В реакторе расположено 1000 рабочих каналов, из них 730 испарительных и 270 пароиерегревательных. Канал состоит из шести твэлов с восходящим потоком теплоносителя. Подача теплоносителя осуществляется через центральную трубку от верха канала до его конца, где имеется распределительный объем на все шесть твэлов. Во втором контуре реактора происходит перегрев пара, поступающего из парогенератора. Перегретый пар давлением 100 кгс/см с температурой 500° С допускает применять серийную паровую турбину. При этом к. п. д. тепловой части АЭС близок к к. п. д. ТЭС равных параметров. Опыт с ядерным перегревом пара показал, что пар, получаемый в реакторе, имеет небольшую активность. [c.180]

Схема установки для сжигания сточных вод и кубовых остатков изопренового производства показана на рис. 3-14. Обезвреживание токсичных отходов, в состав которых входят высококипящие органические вещества и минеральные соли, осуществляется в циклонном реакторе за счет их сжигания при температуре 1000°С. Для поддержания в реакторе такой температуры используется первичное топливо (природный газ). При температуре lOO f происходит полное выгорание органических составляющих и выпаривание воды, а минеральные соли расплавляются и в виде расплава выводятся из циклонного реактора через специальную летку. Вертикальный реактор оборудован гарнисажной футеровкой и испарительной системой охлаждения. Газы охлаждаются в котле-утилизаторе, где вырабатывается пар технологических параметров. После котла-утилизатора газы поступают в струйнопенный пылеуловитель для очистки от возгонов солей, а оттуда дымососом выбрасываются в дымовую трубу. Обезвреживаемые отходы перед подачей [c.137]

Установки испарительного охлаждения печей цветной металлургии начали внедряться в 60-х годах, когда уже имелся опыт эксплуатации испарительного охлаждения доменных, мартеновских и нагревательных печей черной металлургии. При проектировании установок испарительного охлаждения печей цветной металлургии были учтены недостатки эксплуатации СИО печей черной металлургии. Если на СИО доменных и мартеновских печей вырабатывается преимущественно пар низких параметров давлением 0,3 МПа, использование которого вызывает большие затруднения, то на СИО шахтных печей цветной металлургии вырабатывается пар давлением 0,6—0,8 МПа,. который практически полностью используется для технологических целей. Единичная наропро-изводительность установок СИО колеблется в пределах от 0,3 до 12 т/ч. [c.162]

Примером этому может служить перевод металлургических печей с водяного охлаждения на испарительное. Капитальные затраты на установки СИО в два раза меньше, чем на систему водяно.го охлаждения и окупаются на действующих печах в течение 1—3 лет. Для случаев, когда тепловые ВЭР могут быть использованы без преобразования энергоносителя на промышленные нужды, так как имеют параметры, позволяющие вытеснять из баланса энергоносители, вырабатываемые на основных теплоэнергетических установках, их сравнительная эффективность составляет 0,6—1,2 руб. на используемый гигаджоуль в зависимости от типа замещаемого источника теплоснабжения. [c.280]

В настоящее время находят также применение упрощенные схемы ВПУ, ограничивающиеся только реагентной обработкой воды перед подачей в испарители (известкованием, содоизвестко-ванием, подкислением). В этом случае дистилляция организуется при более низких параметрах, а последние ступени испарительной установки работают под вакуумом. Это существенно снижает выход летучих органических веществ в паровую фазу. Такая схема предусмотрена на ВПУ Тобольской ТЭЦ и дополнена стадией Н-и ОН-ионирования дистиллята испарителей для удаления минеральных и летучих органических веществ. [c.101]

В [214] имитировали процесс дистилляции в пятиступенчатой испарительной установке (ИУ). Пробу очищенной сточной воды в количестве 10 л заливали в парогенерирующую колонку и деаэрировали при =102°С. Затем давление в колонке поднимали до 1,1 МПа. Этот режим поддерживали в течение 10 мин, после чего отбирали пробу дистиллята. Далее давление снижали и после периода стабилизации отбирали пробу дистиллята при параметрах работы П ступени. Аналогично выполняли переход на параметры следующих ступеней испарения. Распределение количества дистиллята по ступеням соответствовало соотношению яаропроизводительностей ступеней реальной ИУ. Значение pH дистиллята определяли в закрытой проточной кювете при /=23-н25°С. [c.213]

Для аппарата с орошаемой насадкой в качестве расчетной была принята регулярная насадка из блоков листового материала, которая, по данным О. Я. Кокорина, обладает лучшими показателями из исследованных насадок [26]. Условия расчета скорость воздуха а г = 3 м/с толщина слоя бел = 0,2 м удельная поверхность 580 м /м пористость 0,83 плотность орошения 40 кг/(м-ч). Расчет выполнен по методике П. Д. Лебедева [30] с использованием формулы Т. Хоблера для коэффициента полного теплообмена [50]. Показатели ударно-пенного аппарата рассчитаны по методу И. М. Фокина при S = 1 и Wr = 4,5 м/с, показатели пенно-испарительного водоохладителя (ПИВ-9) — по номограммам М. А. Барского для номинальных условий работы аппарата (расход воздуха 9000 м /ч). Центробежный теплообменный аппарат был рассчитан на номинальный режим работы при следующих геометрических параметрах 0 = 0,1 м / = 0,24 L/D = 0,8. [c.22]

Характерной особенностью воздушно-водяных испарительных холодильных машин является возможность регулирования температуры охлажденной воды Изменением не только вакуума, но и начальных параметров и расхода воздуха. Расширяется интервал температур воды при одном и том же вакууме от температуры насыщения пара до температуры воздуха по смоченному термометру, а также интервал давлений —в сторону снижения вакуума при одной и той же температуре охлаждения воды. Ее охлаждение происходит в основном за счет скрытой теплоты парообразования, т. е. слабо зависит от расхода воздуха. Зато от расхода воздуха зависят параметры процесса — температура и давление (вакуум). Изменение вакуума позволяет уменьшить расход воздуха и тем самым увеличить теплосъем с каждого килограмма воздуха (рис. 5-28). А поскольку мощность привода турбокомпрессора ВХМ зависит от расхода рабочего ела и от вакуума, то снижение вакуума аа счет введения в аппарат небольшого количества воздуха при почти постоянном расходе пара позволяет эту мощность уменьшить по сравнению с чисто вакуумным охлаждением, аналогично графику на рис. Б-7 (кривая 6). В ВХМ энергозатраты также меньше, чем в воздушных холодильных машинах, так как расход воздуха в них на порядок меньше в силу испарительного принципа охлаждения. По энергозатратам ВХМ находятся нй уровне фреоновых парокомпрессионных хй-Лодильных машин в которых термический Кпд близок к КПД цикла Карно. [c.169]

Котел мощностью 15,5 МВт (рис. 5.7) на низкие параметры пара поставляется на плолщдку в виде четырех модулей испарительный [c.198]

AF , AFyi, — потери давления от трения, в местных сопротивлениях и от ускорения в пространстве. Рассмотрим определенное сочетание параметров, когда испарительный участок имеет существенную длину (запаздывание прохождения возмущения по расходу значительно) и относительно большую величину сопротивления. При уменьшении Ар сопротивление трубы (Д/ р+ + изменяется сперва незначительно, пока возмуще- [c.56]

На основании описанного механизма зарождения и развития пульсаций и анализа уравнения (3) можно легко объяснить качественное влияние параметров на границу устойчивости потока, например, влияние дросселирования на входе и выходе. Действительно, при увеличении дросселирования на выходе увели-вается относительная доля сопротивления конца трубы. При этом устойчивые колебания потока могут возникать при меньшей интенсивности возмущения расхода по длине трубы и амплитуды колебания расхода на выходе, что соответствует уменьшению длины испарительного участка, т. е. при прочих равных условиях нужно увеличение расхода. Тем самым устойчивость потока ухуд- [c.56]

Справедливость этого вывода была теоретически проверена для различных начальных сочетаний параметров. Зависимость подтверждается экспериментально (рис. 6, б). Этот результат не является, вообще говоря, неожиданным. Действительно, из теплового баланса видно, что увеличение диаметра при неизменных остальных параметрах приводит к пропорциональному увеличению длины экономайзерного участка и соответственно к уменьшению длины испарительного участка, что увеличивает устойчивость потока. Чтобы вернуться к соотношению между длинами экономайзерного и испарительного участков, определяющему при прочих равных условиях состояние потока на границе устойчивости, необходимо пропорционально уменьшить массовый расход среды. Незначительное отклонение между обратно пропорциональным изменением диаметра и граничным массовым расходом связано с изменением напорного паросодер- [c.59]

Качественное влияние необогреваемого предвключенного участка должно быть для различных начальных сочетаний параметров аналогичным рассмотренному, но количественное влияние будет различным в зависимости от соотношения длин необогреваемого, экономайзерного и испарительного участков. В приближенных расчетах можно с запасом при определении граничного массового расхода необогреваемый предвключенный участок считать эквивалентным сосредоточенным сопротивлением. [c.61]

Моделируя тепловые трубы, обычно предполагают, что насыщенный пар является сухим. Однако в реальных условиях в нем всегда будут находиться капли жидкости, причина появления которых может быть различной механический заброс в результате парообразования взаимодействие движущегося потока пара с поверхностью конденсата изменение термодинамических параметров парового потока, приводящее к объемной конденсации пара организация возврата конденсата в виде дисперсной среды (например, в коаксиальных центробежных ТТ и испарительных термосифонах) искусственный заброс в паровой канал капель с целью осуществления циркуляции тенлоиосителя в паровой или жпд- [c.38]

Экспериментальное исследование. Для получения исчерпывающей информации о структуре парокапельного потока необходимо знать функцию распределения частиц по размерам и их концентрацию. Применение традиционных способов определения степени дисперсности и концентрации частиц в замкнутых испарительно-конденсационных системах затруднительно (или невозможно), так как требует разгерметизации системы. Оптические мето ды имеют преимущества перед другими, поскольку не оказывают влияния на характер протекающих процессов. Ввиду того что измерения параметров рассеянного излучения в замкнутой системе затруднительны, предпочтительным является метод, связанный с измерением показателя ослабления (метод спектральной прозрачности). [c.44]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...