Плиты Кручение

В учебном пособии изложены основные положения курса теории упругости и элементы теории пластичности, приведены примеры решения плоской задачи в прямоугольных и полярных координатах, дан расчет толстостенных труб при внешнем и внутреннем давлении и при насадке, расчет вращающихся дисков, тонких прямоугольных и круглых плит, цилиндрических оболочек, стержней при кручении. Приведены задачи термоупругости и пластичности. [c.2]

Рассмотрим теперь изотропную пластину, усиленную сеткой ребер, часто поставленных как в одном, так и в другом направлениях (рис. 6.35). Такая система проявляет в общем случае различные жесткостные характеристики в направлениях X и у и называется конструктивно-ортотропной плитой. Ее расчет можно приближенно выполнить как расчет условной ортотропной пластины с жесткостями >1, Да и Ds, входящими в уравнения (6.69). Пусть для ребер, параллельных оси х, жесткость на изгиб EJi, на кручение GJ pi, а [c.181]

К числу задач, успешно решаемых методом конечных разностей, относятся те, которые сводятся к плоскому напряженному состоянию, к плоской деформации, к задаче о кручении, к задаче об изгибе плит и к задаче о напряженном состоянии пологих оболочек. [c.89]

Деформация при кручении. Состояние, возникающее в прямом стержне, нагруженном скручивающим моментом (см. рис. 4.4, д), называется кручением. Пусть концы прямого стержня, имеющею круговое поперечное сечение, заделаны в плоские плиты, перпендикулярные оси стержня (рис. 5.6, а). Чтобы закрутить стержень на угол ф, следует одну из плит удерживать, оставляя неподвижной, а вторую повернуть на этот угол ф вокруг оси г. При этом первоначально прямолинейные образующие стержня превратятся в винтовые линии, тогда как торцовые плоскости сохранят свою параллельность. [c.121]

Рис. 14.5. Стесненное кручение тонкостенного стержня открытого профиля а) стержень до деформации б) стержень после деформации в) картина взаимодействия стержня с плитой заделки.

Прочность по крытий с отверстиями зависит от прочности подкрепляющих ребер, которые могут разрушаться одновременно с плитой или оставаться целыми. В случае разрушения ребер усилия в плите не достигнут предельных для нее значений. Для установления связи прочности ребра и плиты силы распора, действующие на ребро, рассматриваются как неизвестная нагрузка. Силы распора, которые может воспринять ребро, определяются из равенства работы этих сил (Л пр) работе предельных моментов Мпр. Для криволинейного ребра предельная сила распора определяется как для заделанного по концам криволинейного бруса, работающего на изгиб и кручение. [c.224]

Учет влияния прочности контура на несущую способность оболочки. В связи с податливостью контура из своей плоскости предельные нормальные силы в ребрах, перпендикулярных к диафрагме, в момент разрушения оболочки снизятся, а следовательно, снизится и прочность оболочки. Естественно, что влияние прочности контура в большей степени должно сказываться при нагрузке, приложенной к ребру на небольшом расстоянии от диафрагмы, и в меньшей — при нагрузке, приложенной в центре покрытия. Выше принималось, что нормальные усилия в нижнем шарнире определяются максимальной несущей способностью сечения или нормальными силами в верхнем шарнире. При этом не учитывали изгиб и кручение верхнего пояса контура под действием усилий в ребре и в арматуре плиты оболочки в сечениях с треш,инами. Наличие трещин, идущих в плите под углом 45° к контуру, и трещин вдоль ребра обеспечивают деформативность участка верхнего пояса диафрагмы, примыкающего к ребру (рис. 3.43). [c.260]

В рабочих колёсах определяются напряжения в дисках и лопатках. Остальные детали (корпус, фундаментные плиты и т. д.) изготовляются на основе конструктивных соображений. Валы рассчитываются на кручение и критическое число оборотов. [c.569]

Повышение жёсткости кручения станин на тумбах невелико. При обработке деталей в центрах фундамент не уменьшает угол закручивания станины под резцом при обработке в патроне повышение жёсткости станины переменно (в зависимости от вылета) и может оцениваться до 15 /о при установке станка на плите и на отдельных фундаментах под каждую тумбу и до 30 /о при установке станка на отдельном фундаменте. [c.188]

Асбестовый шнур (крученый). . Асбестоцементные плиты..... [c.186]

Так, более подробно разобраны понятия тензоров напряжений и деформаций и их разложение на шаровой тензор и девиатор, добавлен закон Гука в тензорной форме. В новой, V главе рассматриваются простейшие задачи теории упругости чистый изгиб прямого призматического стержня и кручение круглого стержня постоянного сечения. В главе VI добавлен расчет балки-стенки. Далее добавлены следую-ш,ие параграфы Понятие о действии сосредоточенной силы на упругое полупространство , Понятие о расчете гибких пластинок , Понятие о расчете гибких пологих оболочек . Переработан раздел о математическом аппарате теории пластичности, добавлено понятие о теории пластического течения, дано понятие о несущей способности балок и плит на основе модели жесткопластического материала. Вновь написаны главы ХП1 и XIV об основных- зависимостях теории ползучести и даны простейшие задачи теории ползучести. [c.3]

Осевую нагрузку прикладывали на испытательной машине с гидравлическим приводом. Нагрузку на оболочку от машины передавали через плоские плиты с шаровыми опорами. Внутреннее давление создавалось резиновым мешком, который помещали в оболочку, в него подавалась вода под давлением до 0,5 МПа. Торцы оболочки при этом были закрыты плитами. Осевую нагрузку, действующую на плиты, воспринимали упоры. Так как плиты не были скреплены с оболочкой, то осевая нагрузка на оболочку не передавалась. При испытаниях на кручение на торцы надевали фланцы, которые через штифты передавали крутящий момент на оболочку. Один из фланцев жестко крепили к основанию, а к другому двумя гидравлическими силовозбудителями прикладывали пару сил. [c.275]

Не приводя выкладок, запишем также окончательные выражения для усилий и моментов на контуре отверстия в случае кручения плиты [c.233]

На рис. 41 показано изменение перерезывающих усилий п/4) в зависимости от г а и ЕЮ при a h= 10, v = 1/3 для случая кручения плиты. Как видно, переход к значению ЕЮ = о приводит к качественному изменению в распределении усилий. [c.234]

В случае равномерного кручения плиты эти зависимости будут такими [c.236]

На рис. 45 представлен график изменения перерезывающего усилия Qr а, в случае кручения плиты в зависимости от величины а к [c.237]

Случаи = М-, М2 = О и Мч = —= Н соответствуют цилиндрическому изгибу и кручению плиты. [c.241]

Асбестовый шнур (крученый). . . Асбоцементные плиты........ 750 400 300 0,153 + 0,000034/ 0,076 + 0,00011 ( 0,068 + 0.00010 450 [c.81]

Материалы композиционные пластмассовые, армированные волокном. Определение модуля упругости при сдвиге в плоскости с применением метода кручения плиты [c.106]

По поверхности плит, на боковых стенках, устанавливают крученую сетку из проволоки диаметром 1,2 мм с ячейками 30 X ЪО мм и закрепляют к заранее приваренным к каркасу пруткам диаметром 6 мм. Вырезы в сетке для люков и сопел производятся по месту. По сетке на [c.277]

Асбестовые плиты Асбестовый картон Асбестовый войлок Асбестовый шнур (крученый) Асбестовый шнур [c.125]

При работе приводов под действием нозникакицих нагрузок происходят деформации корпусов узлов (редукторов, электродвигателей и др.), а также плит и рам. Особенно значительны деформации кручения высоких рам. [c.279]

При работе принодоп дейстиующис нагруаки дса зормируют корпуса узлов (редукторов, электродвигателей и др.), атакже плиты (рамы). Особенно значительны деформации кручения высоких рам. Эти деформации приводят к дополнительному, главным образом радиальному, смещению валов и, как следствие, к дополнительному нагружению элементов муфт, консольных участков валов. С учетом деформаций радиальное смещение валов может в 1,1... 1,6 раза превышать значения, приводимые в табл. 20.1 большие значения при монтаже узлов на высоких рамах, меньшие —на низких рамах и литых плитах. [c.304]

На рис. 71 приведен продольный разрез наладки для испытания жестких образцов на усталость при кручении. На плите 1 смонтирован кронштейн 2, к которому прикреплен консольный полый динамометр 15 с зажимным патроном 5. Такой же зажйм- [c.118]

Машина снабжена двумя параллельно включенными пружинами статического нагружения такой же формы, как и в машинах на меньшую нагрузку. Плита 12 (см. рис. 43) представляет собой жесткую крестовину, соединенную с нижними ветвями пружины статического нагружения и четырьмя тягами с жесткой плитой, В нижней части плиты предусмотрены пазы для установки верхнего захвата или приспособления для испытаний на изгиб, кручение и т. д., а на верхней ее поверхности между тягами укрепляют смомные грузы. [c.123]

При перемещении кинематической системы в предельной стадии ее размеры в направлении, в котором панель имеет кривизну, меняются за счет пластических деформаций бетона у трещин в зонах пластических шарниров. Изменение длины диска сопровождается его поворотом относительно криволинейного шарннра. Поворот и укорочение дисков осуществляется в сложной системе пластических зон и трещин, которая возникает в процессе разрушения панели. В расчете условно принято, что все деформации, обеспечивающие работу кинематического механизма, сосредоточены по линиям излома панели, образующим конверт. Поворот элементов цилиндрической панели около криволинейного ребра сопровождается их кручением, которым в расчете пренебрегаем. Условно принято, что деформации текучести арматуры в полке при повороте дисков сконцентрированы в трех сечениях у ребер и в середине пролета плиты панели. В этом случае в расчете можно принять, что прогиб по поперечному сечению панели в предельной стадии линейно увеличивается от ребер к центру. Линейные перемещения дисков в криволинейном направлении зависят от прогиба панели. Принято, что по поперечному сечению панели перемещения дисков, как и прогибы, распределяются по треугольной эпюре. При этом максимальное перемещение A/ a,t определяется в центре панели в соответствии с рис. 3.27 [c.232]

Вопрос о работе криволинейного верхнего пояса контура при действии изгиба с кручением мало изучен, и изложенные ниже предложения по оценке влияния прочности контура являются приближенными. Для упрощения расчетов пренебрежем действием поперечной силы Q в ребре. Нормальная сила и момент в ребре, а также нормальные силы в арматуре плиты по сечениям с трещинами создают внешний, относительно сечений контура, изгибающий Мвн и крутящий Л1вн моменты, которые уравновешиваются предельными внутренними силами в местах разрушения верхнего пояса. В первом приближении крутящий момент определяется формулой [c.260]

Мосты крановых мешалок типа К12 конструкции завода Вол-гоцеммаш схематично представляют собой (рис. 1) набор двух балок с вертикальным расположением стенок, соединенных гррц-зонтальными верхним и нил<ним листами и рядом поперечных мембран-стенок с централыными отверстиями и жесткими плитами на концах у опор. Мост мешалки работает в условиях сложного нагружения с изгибом и кручением. [c.7]

Станки тяжёлой конструкции имеют станины в виде коробчатой длинной и высокой плиты. Важное значение имеет форма горизонтальных направляющих для ползуна направляющие в виде ласточкина хвоста могут иметь сплошные закраины у станины, они дешевле в изготовлении, чем прямоугольные с привёртными планками, хотя последние легче обрабатывать. Ползун выполняется в виде балки коробчатого полуцилиндрического сечения. Для уменьшения веса и увеличения жёсткости на изгиб и кручение ползуны выполняют иногда сварными (из стальных листов) с рёбрами или литыми из лёгких сплавов. В случае реечного привода применяется ползун из стальной поковки прямоугольного сечения с нарезанными зубьями. Соединение ползуна с верхним концом кулисы производится вилкой с пазом, серьгой (фиг. 5) или шарнирным болтом через передвижную колодку с переставным винтом. При гидравлической тяге (фиг. 6) шток поршня скрепляется с ухом ползуна. Цилиндр крепится сверху станины между направляющих. В ползунах с выемкой для прохода цилиндра, ослабляющей сечение ползуна, требуются добавочные рёбра жёсткости. Для строгания шпоночных пазов у длинных валов предусматривают туннель между низом ползуна и верхом станины или специальное отверстие в станине для пропуска валов. Супортная доска на торце ползуна делается поворотной для строжки косых плоскостей. Винт супорта имеет иногда автоматическую подачу посредством храповика, дей- [c.470]

Вертикальные колебания при симметричных конструкциях можно разделить на симметричные (вдоль оси машины) и асимметг ричные (повороты вокруг продольной оси). iB первом приближении можно воспользоваться этим правилом и при неполной симметрии агрегата относительно продольной оси. Опоры, как правило, надо выбирать так, чтобы каждая пара, воспринимающая свою часть нагрузки, обладала одной и той же частотой колебаний. При определении податливости верхней плиты нужно учитывать изгиб, сдвиг, а также кручение, если сила приложена не в центре. Ма- [c.207]

Детали формовочных машин рычаги, столы поворотные и встряхивающие. крышки поворотного вала, кривошипы, рукоятки прихваты Детали формовочных машин шатуны, столы, поршни, крышки дета ли кузнечно-прессового оборудования верхняя часть шабота паро-воздушных штамповочных молотов, стойки станины. бабы молотов, крышки подшипников, анкерные плиты крупные детали тяжелртх станков зубчатые колеса, валы и тому подобные детали Детали машин маховики, зубчатые колеса, шатуны, блоки и барабаны, работающие в тяжелых условиях при напряжениях сжатия до 1600 кГ/см , изгиба и кручения до 1200 кГ см [c.566]

Увеличение коэффициента изгибной жесткости плиты с орнаментом только за счет мелкокристаллической структуры может достигать 17%. Для многих конструкций литых деталей особенно большое значение имеет жесткость при кручении. Расчеты показывают, что соотношение коэффициентов жесткости при кручении для плит гладких и с двусто- [c.29]

Увиверсальвый комплекс машин для программных испытаний на усталость. Одна из главных особенностей комплекса машин для программных испытаний на усталость образцов и натурных деталей состоит в его общей КОМПОЗИЮ1И, предусматривающей сборку на одной несущей плите с крепящими пазами испытательных машин нескольких типов из достаточно простых унифицированных механических уалов с независимым креплением и автономным управлением. Пусковая, программирующая и стабилизирующая аппаратура объединены в приборной стойке. Число вариантов машин не ограничено, поэтому кроме обьганых испытаний на изгиб, кручение, растяжение-сжатие (в условиях мягкого и жесткого нагружения) возможны и другие испытания, в том числе при комбинированном или двухчастотном нагружении. [c.297]

Аналогично может быть рассчитана по правилу смеси жесткость композиции при действии напряжения изгиба в плоскости композиционного материала. Однако при поперечном изгибе или напряжении кручения многослойные слоистые материалы ведут себя согласно правилу смеси только в тех случаях, когда они состоят из больпюго числа слоев и распределение высоко- и низкомодульных материалов равномерно по всей толщине композиционного материала. Жесткость прямоугольной балки или плиты, состоящих из большого числа перемежающихся слоев тонких пластин двух разнородных материалов, как показано на рис. 11, а, будет близка к жесткости однородного материала [c.62]

Из приведенных графиков следует, что коэффициенты концентрации напряжений с увеличением параметра сдвиговой податливости плиты ЕЮ и уменьшением а/Л увеличиваются. Предельные прямые ЕЮ — О выглядят как ассимптоты для полученных кривых по мере увеличения отношения а/Л. Небезынтересно отметить, что обратный предельный переход ЕЮ сх> приводит к результатам, соответствующим плоской задаче теории упругости. На рис. 41 этот случай характеризуется отсутствием перерезывающей силы Q/, коэффициенты концентрации становятся при этом равными кц, = 3 (цилиндрический изгиб) и /г = 4 (кручение) (см. рис. 42), что соответствует коэффициентам концентрации при растяжении и сдвиге плоскости с отверстием (задача Кирша). [c.234]

Рнс. 4.209. Опыты Филлипса (1961). Схема установки для мягкого гру> .(=ния мертвой нагрузкой, использованной в опытах. Устройства для осуществления растяжения и кручения не были независимыми. / — сварка а — несущая рама, Ь, с, d — блоки подвески, е — опорная плита со сферической опорой (точечное опирание), f — захват с резьбой, g — испытываемый образец, h — шкив для создания крутящей пары (крутящего момента) диаметром 12 дюймов, i — гибкий кабель, / — блок, установленный на раме, k — подвешенная чашка для помещения в нее грузов, создающих силу, которая образует крутящий момент m — универсальный (пространственный) шарнир, п — подвешенная платформа (диаметром 36 дюймов) для расположения на ней i рузов, создающих осевую растягивающую нагрузку. [c.313]

До сих пор мы всегда предполагали, что напряжения во всех поперечных сеченлях стержня, работающего на кручение, одинаковы и что все сечения деформируются (искривляются) беспрепятственно, как это получается по теории Сен-Вгнана. Но нередко бывают случаи, когда искривление поперечного сечения затруднено, а при иных условиях возможность его даже совсем исключена. Последнее мы имеем, например, у среднего поперечного сечения стержня, к обоим концам которого приложены два одинаковых, вращающих в одном направлении, крутящих момента М, уравновешивающихся удвоенным крутящим моментом 2М, приложенным в среднем сечении. Вследствие симметрии среднее поперечное сечение искривляться не может. Очевидно, что в таком сечении кроме касательных напряжений и должны еще действовать нормальные напряжения (3 , перпендикулярные к поперечному сечению. Такие нормальные напряжения будут действовать также и в сечениях, близких к среднему, но они будут постепенно уменьшаться по мере того, как будет ослабляться влияние причин, препятствующих искривлению поперечного сечения. На обоих же концах стержня, на которых нормальные напряжения равны нулю, препятствовать искривлению поперечного сечения ничто не будет. На основании теоремы о минимуме энергии деформации можно вывести заключение, что влияние среднего поперечного сечения, препятствующего искривлению других поперечных сечений, очень быстро уменьшается то же относится и к нормальным напряжениям (з . Этими соображениями мы воспользуемся впоследствии, чтобы подобрать подходящее выражение для напряжений. В случаях стержня, концы которого переходят в толстые плиты, также можно считать, что толстые плиты препятствуют искривлению концевых сечений при кручении стержня ). [c.123]

При текстильной переработке штапельного стеклянного волокна его используют в виде ровницы, намотанной на катушку, и получают крученую нить (пряжу), которую затем перерабатывают в стеклянные ткани (тяжелого типа). Штапельные стеклянные волокна перерабатывают в нетканые материалы с целью получения различных видов тепло- и звукоизоляционных и гидроизоляционных матерпа-лов (стеклянной ваты, рулонных материалов — холста разного вида, матов, плит разной толщины и жесткости, скорлуп, шнуров в оплетке и пр.). [c.223]

Условия эксплуатации циклонных топок предъявляют к изоляции весьма сложные и ответственные требования. Отсутствие огнеупорной кладки в тонке, работа при избыточном давлении, высокие температуры и сложная конструкция самой топки значительно усложняют конструкцию изоляции. Для циклонных топок, разработанных ЦКТИ, может быть рекомендована следующая конструкция изоляции, осуществленная рш одной из электростанций. Поверхность экранных труб внутри тонки и снаружи футеруют хромитовой обмазкой, заменяющей огнелшорную кладку тонки. По поверхности хромитовой обмазки укладывают первый слой совелитовых илн асбовермикулитовых плит толщиной 50 мм, тщательно подгоняя швы и промазывая их мастикой. По первому слою плит натягивают плетеную крученую металлическую сетку из нроволоки диаметром 0,8 мм с ячейками 15 X 15 мм. На сетку наносят газонепроницаемый слой толщиной до 5 мм,, состоящий из шамота, жидкого стекла и кремнефтористого натрия. Далее укладывают гладкую алюминиевую фольгу, толщиной 0,05 мм и второй слой плит толщиной 50 мм, по поверхности которого устанавливают металлическую сетку, наносят газонепроницаемую обмазку, а затем укладывают гладкую алюминиевую фольгу, на жидком стекле. По поверхности изоляции производится обшивка асбестовой тканью. Изоляция защищается металлическим кожухом, устанавливаемым но каркасу топки, с проваркой швов для обеспечения герметизации кожуха. Между металлическим кожухом и изоляцией имеется воздушный прослоек толщиной 10—15 мм. В полость воздушного прослойка предусматривается подача воздуха под давлением, превышающим давление газов в топке. Создание противодавления в воздушном прослойке исключает нроникновение горячих газов из топки через изоляцию в случае прогара хромитовой футеровки в топке. Для тепловой изоляции циклонных топок могут применяться также армоальфоль, перлит и сборный жароупорный железобетон. [c.319]

Поверхность экранных труб внутри топки и снаружи футеруют хромитовой обмазкой, заменяющей огнеупорную кладку топки. По поверхпости хромитовой обмазки укладывают первый слой совелитовых плит толщиной 50 мм, тщательно подгоняя швы и промазывая их совелитовой масгикой. По первому слою совелитовых плит натягивают крученую металлическую сетку из проволоки диаметром 0,5—0,8 мм с размером ячеек 15 х 15 мм. На сетку наносят газонепроницаемый слой из шамота, жидкого стекла и кремнефтористого натрия толщиной до 5 мм. Далее укладывают алюминиевую фольгу толщиной 0,05 лш и второй слой совелитовых плит толщиной 50 мм, по поверхности которого устанавливают металлическузо сетку, наносят газонепроницаемую обмазку, а затем укладывают алюминиевую фольгу на жидком стекле. [c.348]

Так как болтовое соединение плиты с фундаментом по условиям работы должно быть напряженным, то расчетное усилие болта, с учетом предварительной затяжки и кручения от затягивания гайки, получается равным Рврасч = (1,8 4- 2,0) Рб max- [c.288]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...