Коэффициент динамический дополнительный

Величина дополнительных динамических нагрузок зависит от точности изготовления, окружной скорости, величины присоединенных масс, податливости зубьев и других деталей и учитывается введением в расчет коэффициента динамической нагрузки Методика расчета коэффициента содержится в ГОСТ 21354 — 75. Приближенные значения коэффициента для прямозубых колес приведены в табл. 20.2. Для косозубых колес значения К можно принимать на 15—20% меньше, чем для прямозубых, но не меньше единицы. [c.343]

Коэффициенты динамической нагрузки учитывают возникновение в зацеплении колес дополнительных динамических нагрузок. Зависят от окружной скорости колес, точности их изготовления и сборки, упругости зубьев и др. Влияние динамических нагрузок при расчете зубьев на контактную прочность и на изгиб [c.193]

Коэффициент динамической нагрузки Кни- При работе зубчатых передач в результате неточностей изготовления и сборки, а также деформации зубьев возникают дополнительные динамические нагрузки, влияние которых при расчете на контактную прочность зубьев учитывается коэффициентом Кяа- [c.138]

Кд — коэффициент, учитывающий дополнительные динамические нагрузки, вызванные погрешностями изготовления а деформациями зубьев (см. стр. 317). [c.312]

Коэффициент динамической нагрузки (KFv и Кн ) учитывает возникновение в зацеплении колес дополнительных динамических нагрузок. Его величина зависит от окружной скорости, точности изготовления колес, от масс присоединенных деталей и других причин (табл. 4.10 табл. 4.11). Для конических прямозубых колес значение Ку принимают из графы на одну степень точности грубее их фактической точности. [c.105]

X V. к -- поправочные коэффициенты, учитывающие дополнительные динамические нагрузки в зацеплении, а также неравномерность распределения нагрузки по ширине зуба. [c.40]

При расчете зубьев конических зубчатых передач значения коэффициентов Z ,, 2м, К.Щ, Ур и Хрр в формулах (12.78)...(12.83) и допускаемых напряжений [а ] и [а ] можно принимать такими же, как и для зубьев цилиндрических передач. Коэффициенты динамической нагрузки Кд и для конических передач принимают, так же как и для цилиндрических зубчатых колес, по табл. 12.3 и 12.5, но выполненных менее точными на одну степень. Значение коэффициента формы зубьев У/- конических зубчатых колес принимают по эквивалентному числу зубьев (см. рис. 12.24). Эквивалентное прямозубое коническое колесо получается разверткой дополнительного конуса на плоскость (рис. 12.24,6). Из рисунка видно, что = //со5 5 или = тг/с05 5, откуда эквивалентное число зубьев [c.198]

Значения коэффициента динамической нагрузки йд, учитывающего дополнительную нагрузку на зубья, вызы- [c.142]

Учтя неравномерность распределения нагрузки по длине зуба поправочным коэффициентом и дополнительные динамические нагрузки в зацеплении коэффициентом получим формулу для проверочного расчета прямозубых передач [c.90]

Динамический коэффициент учитывает дополнительную нагрузку на зубья шестерен, вызываемую ударами при входе зуба в зацепление [c.151]

В установившемся режиме работают очень многие машины (станки, прессы, прокатные станы, лесопильные рамы, текстильные машины, генераторы электрической энергии, компрессоры, насосы и т.д.). Наилучшее условие для работы всех этих машин — абсолютно равномерное вращение их главного вала (принимаемого обычно в качестве начального звена). Колебания скорости главного вала вызывают дополнительные динамические нагрузки, вследствие чего снижается долговечность и надежность машин. Более того, колебания скорости ухудшают рабочий процесс машины. Следовательно, поскольку колебания скорости полностью устранить нельзя, то нужно по возможности хотя бы сократить их размах. Иными словами, величину коэффициента неравномерности й надо сделать приемлемо малой. Рассмотрим, каким образом можно решить эту задачу. [c.166]

Дифференциальные и интегральные уравнения динамического и теплового пограничных слоев используются в качестве аналитической основы при получении расчетных формул для коэффициента теплоотдачи. При решении этих уравнений, особенно для турбулентного пограничного слоя, часто приходится использовать дополнительную информацию, полученную из опыта, в форме эмпирических коэффициентов или зависимостей. [c.322]

Если дополнительно к изложенному выполнено приведение сил и масс, то и в данном случае для динамического исследования можно рассматривать двухмассную систему (рис. 173), на которой справа представлена масса маховика или ротора двигателя с маховиком, момент инерции которых равен У , и слева — кривошип с приведенной массой т и приведенной силой Р . Приведенный коэффициент жесткости коренного вала определяется из равенства [c.264]

С учетом неравномерности распределения нагрузки по ширине зубчатого венца (коэффициент A .p) и дополнительной динамической нагрузки в зацеплении (коэффициент Кр ) получим формулу для проверочного расчета прямозубых передач [c.184]

Изменения угловой скорости звена приведения вызывают в кинематических парах дополнительные (динамические) давления, которые понижают общий к. п. д. машины, надежность ее работы И долговечность. Кроме того, колебания скоростей ведущего звена ухудшают рабочий процесс машин. Поэтому, поскольку эти колебания, обусловленные периодическим действием сил, полностью устранить нельзя, в зависимости от назначения проектируемой машины необходимо задаться величиной коэффициента неравномерности движения лишь в определенных пределах. Различают два типа колебаний скоростей ведущего звена за время установившегося движения механизма — периодические и непериодические. При установившемся периодическом режиме движения машины угловая скорость ее звена приведения изменяется периодически. [c.386]

Уравнение (15.19) является дифференциальным уравнением второго порядка, и в зависимости от соотношений между его коэффициентами может относиться или к апериодическому типу второго порядка, или к колебательному типу. Отсюда следует, что при решении задач динамика механизмов с электродвигателем необходимо давать оценку дополнительного члена, выражающего электромагнитную силу инерции. Если пользоваться только статической характеристикой электродвигателя, то нель- зя обнаружить колебательные режимы, которые в областях, близких к резонансу, приводят к значительному увеличению ам плитуд колебаний и динамических нагрузок. [c.287]

Здесь дополнительно введен коэффициент нагрузки К= Kh Khv> учитывающий неравномерность распределения нагрузки вследствие деформации деталей передачи, а также дополнительные динамические нагрузки [c.223]

В условиях направленного движения среды паровые пузыри, образующиеся на теплоотдающей поверхности, испытывают дополнительное (по сравнению с кипением в большом объеме) динамическое воздействие со стороны потока жидкости. Под влиянием этого фактора меняются значения локальных характеристик процесса парообразования уменьшается отрывной диаметр паровых пузырей, увеличивается частота их отрыва, деформируется поверхность пузыря и пр. Перестройка процесса парообразования оказывает влияние и на интегральные количественные характеристики процесса — коэффициенты теплоотдачи и гидродинамического сопротивления. [c.225]

Усилия, возникающие в зацеплении колес, вызывают деформацию не только зубьев, но и валов и опор, что приводит к неравномерному распределению нагрузки вдоль контактной линии зубьев, а также к дополнительным динамическим нагрузкам. Такое же влияние оказывают неизбежные погрешности изготовления и монтажа деталей передачи. При расчетах с целью учета влияния указанных факторов номинальную нагрузку умножают на коэффициент нагрузки К, который в свою очередь определяется произведением трех коэффициентов К = К К К . [c.259]

Поскольку JV представляет собой объем тела, растворяющийся с единицы поверхности за единицу времени, а коэффициент а = ]/и где V — активационный объем дислокаций при пла-. стическом течении, по существу численно может быть охарактеризован как максимально возможная динамическая плотность дислокаций (т. е. плотность их в момент течения), то выражение (211) формально можно интерпретировать следующим образом. Дополнительный поток дислокаций при хемомеханическом эффекте образуется в результате насыщения дислокациями поверхностного слоя до максимально возможной динамической плотности, а затем стравливания этого слоя со скоростью химического растворения. Насыщение дислокациями растворяющегося слоя возможно ввиду несравнимых величин скоростей размножения и движения дислокаций, с одной стороны, и растворения тела с другой стороны. Так, при обычных значениях скоростей коррозии стравливание одного моноатомного слоя занимает секунды и более секунды, а дислокационные процессы совершаются с околозвуковыми скоростями. Образование поверхностных источников дислокаций в процессе реализации хемомеханического эффекта приводит к быстрому насыщению поверхностного слоя дислокациями, что создает условия для множественного скольжения (в том числе поперечного скольжения дислокаций) и, следовательно, для разрушения ранее сформировавшихся плоских скоплений, т. е. для релаксации микронапряжений и разупрочнения. [c.126]

Динамический коэффициент неравномерности 149, 150 Динамический синтез 304 Дополнительные динамические реакции 205, 209 [c.319]

В процессе рационального динамического синтеза законов движения при учете влияния колебаний ведомого звена возникает задача с противоположными тенденциями влияния длительности переходного участка диаграммы ускорений. Действительно, включение в диаграмму ускорений переходного участка в виде линейной или гармонической характеристики уменьшает так называемый коэффициент заполнения и тем самым увеличивает экстремальное значение-идеальных ускорений (см. п. 1). В то же время введение этого участка уменьшает дополнительные ускорения, вызванные колебаниями, поэтому при выборе параметров закона движения отмеченные факторы должны быть учтены совместно. [c.111]

Теплоотдача при турбулентном пограничном слое. Аналитический расчет теплоотдачи в турбулентном слое представляет большие трудности вследствие сложности самого двихсения и сложности механизма переноса количества движения и теплоты. Особенностью турбулентного течения является пульсационный характер движения. На рис. 2.34 показана осциллограмма колебаний скорости в фиксированной точке турбулентного потока. Отклонеггие мгновенной скорости w от средней w называется пульсацией. Наличие пульсаций как бы увеличивает вязкость, и тогда полная вязкость турбулентного потока будет суммой двух величин — молекулярной вязкости и дополнительной турбулентной. Турбулентная вязкость ji,p не является физическим параметром теплоносителя, как коэффициент динамической вязкости, и характеризует интенсивность переноса количества движения в турбу-лентно.м потоке. Аналогично вязкости в уравнении движения, в дифференциальном уравнении энергии дополнительно к молекулярной теплопроводности появляется турбулентная теплопроводность характеризующая турбулентный перенос теплоты и также не являющаяся физическим параметром теплоносителя. [c.129]

Значения коэффициента динамической нагрузки k учитывающего дополнительную нагрузку на зубья, вызываемую погрешностями изготовления зубьев зубчатых колес, для прямозубых некоррегированных колес приводятся в табл. 69, а для косозубых колес они даны в табл. 70. Для прямозубых фланкированных колес значения />д можно брать по табл. 70. [c.153]

При малом коэффициенте жесткости механической передачи СП с датчиком угла, жестко связанным с объектом, может стать неустойчивым (неустойчива дополнительная эквивалентная система). В СП с датчиком угла, жестко соединенным с валом ИД, при малом коэффициенте жесткости дополнительная эквивалентная система имеет малые запасы устойчивости по фазе, а ЛАЧХ имеет значительный резонансный пик. Существенное увеличение коэффициента жесткости в большинстве случаев оказывается практически не осуществимым. Обеспечение устойчивости СП при малом коэффициенте жесткости и повышение запасов устойчивости СП может быть достигнуто за счет динамического загрубления. Под динамическим загрублением СП здесь будем понимать уменьшение частоты среза амплитудно-частотной характеристики разомкнутого скорректированного СП (сужение полосы пропускания системы) с абсолютно жесткой механической передачей без уменьшения коэффициента усиления разомкнутой системы л. Естественно, что динамическое загрубление приведет к увеличению ошибки СП при управляющем воздействии, изменяющемся с переменной скоростью. Однако при этом статическая ошибка и ошибка СП при управляющем воздействии, изменяющемся с постоянной скоростью, не увеличатся. [c.318]

Принимают коэффициенты динамической нагрузки Kнv, Крт, (см. табл. 4.10 и 4.11) и дополнительно коэффициенты Кна, Кга ДЛЯ косозубых передэч (см. табл. 4.16). [c.124]

Во время работы зубчатой передачи вследствие упругой деформации ее зубчатых колес, валов и подшипников, а также погрешностей при их изготовлении и сборке, нагрузка на зубья распределяется по их длине неравномерно. Кроме того, на зубья действует дополнительная динамическая нагрузка. Озответственно, в формулы для расчета зубьев на прочность вводят поправочные коэффициенты /Ск —к оэффициент концентрации нагрузки, учитывающий неравномерное распределение нагрузки по длине зубьев, и/Сд — коэффициент динамической нагруз-к и, учитывающий дополнительную динамическую нагрузку на зубья. Коэффициенты Кк и Кд вводят в расчетные формулы умножением силы Q на эти коэффициенты. [c.241]

Коэффициент динамической нафузки Кнр При работе зубчатых передач вследствие возможных неТЬчносгей изготовления и сборки в зацеплении возникают дополнительные динамические нагрузки, значения которых зависят от окружной скорости, ошибки шага, упругости зубьев и др. Влияние динамических нагрузок при расчете на контактную прочность зубьев учитывается коэффициентом Кн . Для прямозубой передачи при 5 м/с рекомендуется /Ся =1.2— при твердости зубьев колеса < НВ 350, Kйv М. — при твердости зубьев колеса > НВ 350. [c.89]

Кдин Коэффициент динамической нагрузки, учитывающий дополнительную нагрузку на зубья из-за погрешностей изготовления зубчатых колес [c.474]

Номинальный ь-омент соответствует паспортной (п1)оектной) мощности машины. Коэффициент К учитывает дополнительные динамические нагрузки, связанные в основном с неравномерностью движения, пуском и торможением. Значение этого коэффициента зависит от типа двигателя, привода и рабочей машины. Если режим работы машины, ее упругие характеристики и масса известны, то значение К можно определить расчетом. В других случаях значение К выбирают, ориентируясь на рекомендации. Такие рекомендации составляют на основе экспериментальных исследований и опыта эксплуатации различных машин. [c.8]

При оптимальных значениях показателей качества поверхностного слоя материала (твердости, шероховатости и др.) скорость изнашивания деталей наименьшая, детали прирабатываются быстрее, возрастают долговечность машин и их точность. При сглаживании неровностей уменьшается (до некоторого предела) коэффициент трения. Очень важно установить минимально допускаемый износ деталей, при достижении которого должна быть прекращена эксплуатация механизма и проведен его рем(шт, так как увеличенные зазоры могут вызвать дополнительные динамические нагрузки и интенсивное увеличение скорости изнашивания (участки Б В[ и Б2В2). [c.195]

Динамический виброгаситель. Простейший виброгаситель, предназначенный для гашения колебаний массы mi, вызываемых гармонической силой f = fosin(o/, состоит из дополнительной массы Ш2, соединенной с основной массой mi упругим элементом с коэффициентом жесткости са (рис. 63). Коэффициент жесткости упругого элемента, расположенного между основанием и массой mi, равен С. Перемещения масс у и уа отсчитываются от положения статического равновесия. [c.137]

Рассмотрим далее /г-мерную ценную динамическую модель произвольной структуры с варьируемыми коэффициентами жесткости а соединений. Базовый вариант модели характеризуется собственными частотами s = 1,. .., г, и модальной матрицей = (/lisb Обозначим через с и d соответственно базовое и текущее значения коэффициента жесткости г-го варьируемого соединения. Текущий параметрический вариант расчетной людели отличается от базового тем, что в ием должны быть учтены дополнительные обобщенные силы, которым отвечает потенциальная энергия Пв = А СдА/2, где А = (6j,. .., 6 ), Сд = =diag[ 6i,. .., Сбг = i— u б, = — qi , q , — обобщенные координаты сосредоточенных масс, связанных г-м соединением. Соотношения вида (16.2) записываются в векторной форме следующим образом [c.261]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...