Трения Силы — Расчет

В тех случаях, когда при расчете в число заданных сил не входят силы инерции звеньев, расчет называется статическим. Если в число заданных сил при расчете входят и силы инерции звеньев, то такой расчет называется кинетостатическим. Так как метод расчета для обоих случаев является общим, то в дальнейшем будем предполагать, что в число заданных сил входят и силы инерции, известные нам по величине, направлению и точкам приложения. Далее в первом приближении будем вести расчет без учета сил трения. [c.247]

Здесь мы изложим метод, при помощи которого сначала устанавливаются реакции без учета трения. После этого определяют силы трения в кинематических парах и далее в случае необходимости производят более точный расчет, в котором в качестве дополнительных нагрузок берутся силы трения. Этого второго расчета часто не делают, так как результаты первого расчета оказываются практически приемлемыми. [c.154]

Болты устанавливают с предварительным натягом, при этом в расчете на нераскрытие стыков задается напряжение 150—180 МПа. Следует иметь в виду, что в радиально-осевых турбинах под влиянием осевой силы фланцы могут разгружаться на 40—50 ЛЛа, однако при работе соединений остается значительная сила трения, которую при расчете фланцевого соединения на прочность не учитывают (оня идет в запас). [c.177]

Направления неизвестных реакций показываем на схеме, исходя из приближенного расчета без учета сил трения. Для этого расчета даже не требуется производить вычислений. Правильное направление реакций выясняется на основании только зна ков моментов сил. [c.131]

Рис. 69. Характеристики сил трения, учитываемые при расчетах на моделирующей установке МН-7, при различных значениях силы трения покоя а) г, р = 0,2 б) г р = 0,3 шр =

При скорости газа, соответствующей М > 0,3 (М = w/a, W — скорость газа, а — скорость звука в газе), в пограничном слое заметно повышается температура в результате действия сил внутреннего трения. Поэтому в расчете теплоотдачи необходимо учитывать фактор интенсивности диссипации энергии движения и сжимаемость газа В этом случае местный коэффициент теплоотдачи, вычисляемый по формулам для несжимаемой жидкости. [c.231]

Совокупность уравнений (187), (189) и (190) полностью определяет распределение давлений р (0, ф) по поверхности сферического шипа в подшипнике, после чего уже без труда можно рассчитать поддерживающую силу, распределение скоростей и напряжений трения, необходимые для расчета момента сопротивления вращению щипа. [c.421]

Все это при решении практических задач заставляет рассматривать действие сил упругости и трения отдельно. Вследствие этого силу трения часто в расчетах рассматривают как внешнюю по отношению к любой механической системе тел. [c.238]

Расчет сил трения в направляющих типа ласточкин хвост . Направляющие такого рода, например в микроскопах, собирают практически без люфта. Поэтому следует учитывать начальную силу трения от возможного натяга при сборке и силу трения, получающуюся вследствие того, что точка приложения нагрузки на направляющую смещена от середины направляющей на некоторую величину, чем создается опрокидывающий момент и появляются силы реакции. Расчет второй силы трения аналогичен расчету, приведенному на стр. 480. Только одна из [c.482]

Демпфирующие устройства фрикционные и комбинированные применяют в большинстве приборов и чувствительных элементов, работающих в области высоких частот. Используются демпфирующие устройства, основанные на использовании моментов сил и сил сухого трения. В некоторых устройствах находят применение демпфирующие устройства воздушного типа, построенные с использованием упругих свойств сильфонов и мембран. На рис. 10.31 представлены некоторые виды демпфирующих устройств с использованием сил трения. Ввиду сложности расчета данного типа устройств подбор коэффициентов ускорения в переходных процессах осуществляется, как правило, эмпирическим путем в процессе настройки. В случае использования дополнительного движения направляющих, как это показано на рис. 10.31, б, удается в определенных условиях осуществить линеаризацию действующих сил и получить приближенные значения коэффициентов демпфирования. Дополнительное вращение направляющей с угловой скоростью со позволяет создать сложное движение, в котором угол между скоростями и силами ф определяется из соотношения [c.618]

Силы трения в дальнейших расчетах не учитываются, за исключением сил трения между кулачком и плоским толкателем. [c.309]

Наибольшую трудность вызывает учет и приведение сил трения, которые в процессе работы машины изменяются по направлению и по величине вследствие непостоянства коэффициента трения. В статических расчетах и при определении инерционных динамических усилий силы трения условно учитываются с помощью к. п. д. в предположении, что силы трения пропорциональны усилиям между трущимися деталями, а изменение направления сил трения при изменении направления движения учитывается местом к. п. д. (числитель или знаменатель) в выражении для усилий. В динамических расчетах с учетом колебаний все силы трения с помощью к. п. д. учесть нельзя, так как направление упругого усилия непрерывно изменяется. [c.211]

Кривые 1 я 1 -, 2 я 2 на рис. 2.36, а свидетельствуют о том, что силы трения К.ст и Рт.нж в шлицевом соединении и направляющих нажимного диска незначительно влияют на силы прижатия поверхностей трения N1 и N2, формирующиеся к концу процесса включения ФС независимо от осевой податливости ведомого диска. Силы трения / т.ст и / т.нж оказывают некоторое влияние на максимальные значения нормальных сил Л тах, возникающих в процессе включения сцепления (кривые 3 и 4), причем с увеличением сил трения максимумы нормальных сил уменьшаются. Расчеты также показали, что на характер нагружения поверхностей трения ведомого диска (апериодический, периодический) изменение силы трения / т.ст не влияет при фиксированных значениях коэффициентов Ьв и Ьв2, характеризующих диссипацию энергии во фрикционных накладках. [c.156]

Сила трения Т т.пр в приводе сцепления может меняться в широких пределах. Исследование влияния этой силы на динамические процессы в ФС показало, что как при резком, так и при плавном включении ФС при малых значениях Рт.пр наблюдаются высокочастотные виброударные процессы на поверхностях трения. При этом коэффициент динамического усиления (2.99) нагрузки на поверхностях трения йу.к= 1,5...4. С увеличением силы Рт.пр уменьшаются динамические нагрузки на поверхностях трения при неизменном времени замыкания дисков и времени стабилизации нормальных усилий на поверхностях трения. Соответствующие результаты расчетов при резком включении ФС приведены на рис. 2.39, в. При плавном включении ФС увеличение силы трения / т.пр снижает расчетные нормальные нагрузки по поверхностям трения, что значительно увеличивает время буксования ФС. [c.161]

Так как в быстровращающихся соединениях давление на посадочной поверхности деталей может быть ослаблено центробежными силами, действующими на детали, то для обеспечения надежности этих соединений давление на контактной поверхности увеличивают с учетом действующих центробежных сил. При расчетах соединений стальных и чугунных деталей коэффициент трения принимают при сборке с запрессовкой / = 0,08 и при сборке с пагревом охватывающей детали / = 0,14. Если одна из соединяемых деталей стальная или чугунная, а другая — латунная или бронзовая, то рекомендуется принимать / = = 0,05. [c.59]

Сила трения Т при пластической деформации является тангенциальной силой, приложенной перпендикулярно к нормальной силе. Метод расчета величины этой силы при пластической деформации различен. [c.82]

Во входном устройстве (между сечениями 1 и 2) скорость воздуха несколько увеличивают, уменьшая площадь проходного сечеиия (это делается для улучшения условий работы компрессора). Теплообмен между воздухом и стенками входного устройства отсутствует, но трением при точных расчетах пренебрегать нельзя. Работа сил трения в каналах учитывается обычно с помощью так называемого коэффициента гидравлических потерь через который работа трения выражается в долях от кинетической энергии потока в каком-либо сечении канала [c.140]

В машине энергия двигателя преобразуется сначала в механическую работу, а- затем в какой-либо другой вид энергии. В рабочей машине выполнение технологических трансформаций требует затраты некоторого количества механической работы, которая чаще всего обращается в теплоту, а затем рассеивается в процессе передачи силы от двигателя к месту воздействия инструмента на материал также затрачивается энергия на преодоление добавочных сопротивлений в виде сил трения и других сил, так что вся затраченная двигателем энергия в процессе действия рабочей машины расходуется на преодоление технологических и добавочных механических сопротивлений. В механизме технологические сопротивления отсутствуют и вся энергия двигателя идет на преодоление сопутствующих движению звеньев механизма сопротивлений в виде сил трения, сил тяжести звеньев и т. д. Если отвлечься от причины и характера сопротивления, а рассматривать сопротивления, появляющиеся в процессе работы механизмов и машин, только с количественной стороны, то методы статического и динамического расчетов механизмов, применяемых для воспроизведения заданных движений, и машин, в которых механизмы сообщают инструментам движения с целью получения заданной трансформации материала, могут быть одинаковыми. Поэтому в дальнейшем изложении не будем отличать механизм от машины, имея в виду, что различие их заключается лишь в применении, а не в структуре. Перейдем теперь к рассмотрению задач статики и динамики машин. [c.354]

Для конкретных технических расчетов необходимо пользоваться статистическими значениями коэффициентов трения и все расчеты надо считать ориентировочными, потому что трудно предусмотреть те условия, в которых будут работать в действительности элементы кинематических пар. Поэтому, несмотря на то, что трение зависит от скорости и от давления, коэфициент трения для данных материалов поверхностей и их состояния принимается постоянным, а сила трения подсчитывается приближенно по формуле (18.2). [c.400]

Точный кинетостатический расчет механизмов с низшими кинематическими парами с учетом силы трения затруднен тем, что неизвестны силы трения, возникающие под действием искомых реакций. В том случае, когда при определении реакций учитываются силы трения, каждую из сил, действующую между элементами поступательной пары, нужно отклонить на угол трения, а ю вращательных парах направлять их по касательной к кругу трения. Такой метод расчета весьма сложен, поэтому на практике предпочитают польз( аться приближенными методами расчета. [c.483]

Силовой расчет механизмов будем вести в предположении, что трение в кинематических парах отсутствует и все силы, действующие на звенья механизма, расположены в одной плоскости. При отсутствии сил трения сила взаимодействия между двумя звеньями всегда направлена по нормали к поверхности их касания. В поступательной паре все элементарные силы взаимодействия и их равнодействующая будут расположены перпендикулярно направляющей поступательной пары. [c.145]

Силы сопротивления связаны с трением в подвижных соединениях станка (направляющих, опорах, передачах). При смешанном трении силы трения, зависят преимущественно от нормальной нагрузки и от скорости относительного перемещения. Кроме того, при покое эта сила (ее рубежное значение) увеличивается со временем неподвижного контакта. Типичная зависимость коэффициента смешанного трения от скорости скольжения и от времени неподвижного контакта показана на рис. 43. Важным для точностных расчетов является разброс значений силы смешанного трения от влияния случайных факторов. По данным ряда исследований, дисперсия сил трения в опорах и направляющих станков нередко того же порядка, что и среднее ее значение. Для приближенных расчетов принимают коэффициент смешанного трения / = 0,05-7-0,2. [c.60]

Определение вращающих моментов и сил в зацеплениях и опорах осей и валов. Для определения окружных сил в зацеплениях и опорах планетарных передач всех трех типов (простых планетарных, дифференциальных и замкнутых дифференциальных) рассматривают поочередное равновесие каждого звена под действием внешних нагрузок. Силы трения не учитывают. Расчет начинают со звена, где известен внешний вращающий момент. [c.157]

Попытки учета сил трения при динамических расчетах, основанные на упрощенных представлениях, равно как и пренебрежение потерями на трение, часто приводят к значительным ошибкам. Последнее особенно существенно при анализе кинематических цепей, составленных из винтовых, червячных, планетарных и других механизмов, отличающихся при определенных параметрах значительными потерями на трение и резко выраженной зависимостью коэффициента полезного действия от направления передачи вращающих моментов. [c.226]

Радиус приложения равнодействующей сил трения при практических расчетах можно определить как средний радиус дисков [c.374]

По предложению Дарси коэффициент трения / для удобства расчетов обычно заменяют коэффициентом Дарси %, равным 4f. Тогда сила трения в турбулентном потоке составляет [c.85]

Задача о водосливе с боковым сжатием весьма сложна, строго теоретическое ее решение невозможно даже для водосливов с широким порогом, так как основные допущения при их расчете достаточно приближенны, допущение о наличии участка с плавно изменяющимся движением является весьма условным и т. д. Кроме того, на водосливах с боковым сжатием увеличивается роль внешнего трения, которым уже нельзя пренебрегать так, как это делалось при решении плоской задачи. В силу этого расчет пропускной способности пространственных водосливов пока следует базировать на эмпирических зависимостях, хорошо обоснованных опытами. [c.377]

Во вращательной паре при неучёте трения сила Рм направлена нормально к цилиндрической поверхности соприкосновения обоих звеньев, т. е. проходит через иентр шарнира А (рис. 5.1, в). Положение центра шарнира всегда известно, но модуль силы F i и угол Р — неизвестны. И эта низшая пара приносит в расчет две неизвестных. [c.182]

Учитывать все эти факторы при определевии сил трения в процессе расчета приборов практически не представляется возможным. Вместе с тем трение весьма существенно влияет на движение оси ротора гироскопа в пространстве, и пренебрежение трением привело бы к неверным представлениям о динамике движения гироскопа. [c.199]

Рассмотренные методы аналитической оценки температуры применимы только для трения, когда на поверхности контакта действуют нормальные и та-нгенциаль-ные силы. Для расчета контактной температуры при ударе эти методы в таком виде непригодны. [c.118]

Сила трения здесь является приведенной силой трения, учитывающей одновременно и трение скольжения на оси ролика и трение качания ролика по профилю кулачка (о ее расчете см. подробнее гл. XIII, т. 2). Силы йп и Р, складываясь, дают силу Я полного давления профиля кулачка на толкатель. Угол между и представляет собой угол приведенного трения р р. Через угол приведенного трения сила трения Р выражается формулой [c.339]

Учет трения при силовом расчете является не простой задачей и может быть выполнен, например, методом последовательного приближения, предложенного академиком И. И. Артоболевским [11]. Идея метода состоит в следующем. Вначале делается расчет без учета сил трения (нулевое приближение). Затем по реакциям в кинематических парах определяют силы трения и моменты сил трения во всех кинематических парах. Эти силы и моменты добавляют ко всем внешним силам по нулевому приближению и повторяют силовой расчет, из которого определяют реакции в кинематических парах (первое приближение). Затем по этим реакщмм находят уточненные силы и моменты сил трения и снова их рассматривают как внешние силы и моменты и расчет повторяют. Практика показывает, что для большинства механизмов приближенный метод является сходящимся процессом и дает хорошие результаты уже при первом приближении. Нельзя, например, пользоваться этим методом в механизмах с зонами, близкими к самоторможению. Явление самоторможения в механизмах и подсчет их КПД рассмотрены в учебной, научной и справочной литературе по механизмам [1, 10]. [c.489]

Сила Рд. дддд определяется, если известно распределение давлений по обводу тела сила трения определяется путем расчета пограничного слоя. Поъемная сила подсчитывается по формуле Н. Е. Жуковского. [c.145]

Передача сил и расчет муфт. При проектировании муфты необходимо а) определить наибольшую величину крутящего момента, который может быть передан муфтой без ее повреждения б) рассчитать величину усилия прижатия дисков (конусов), при котором гарантируется отсутствие проскальзывания. Для вывода соответствующих формул нужно рассмотреть передачу сил в фрикционной муфте. Обратимся сначала к схеме однодисковой фрикционной муфты (рис. 16.21, а). К ведомому диску 2 приложены момент сопротивления Мс, усилие прижатия Р, реакции, передающиеся от ведущего диска. Выделим на поверхности диска 2 элементарную площадку с площадью 8 = йг. От диска 1 передаются элементарное нормальное усилие <1К и элементарная сила трения покоя Рпок (скольжение дисков отсутствует), определяемые уравнениями [c.633]

Расчет момента ннерции маховых масс с учетом механической характернстикя электроп[жвода. При расчете маховых масс по способу Н. И. Мерцалова исходят из предположения, что заданные силы сопротивления и соответствующие им движущие силы зависят только от перемещения (положения) звеньев, но не зависят от скорости. При этом приведенный момент движущих свл за цикл считают постоянным и равным усредненному значению приведенного момента заданных нагрузок (сил сопротивления, сил трения, сил тяжести). Выше было показано, что механическая характеристика асинхронных (а также и других) двигателей не обеспечивает этого условия. В действительности при линейной механической характеристике момент на валу двигателя изменяется в значительных пределах от Л/д иб ДО [c.171]

Расчет зуба на выносливость при изгибе производится в предположении, что в зацеплении находится одна пара зубьев и силы трения отсутствуют. При расчете зуб (рис. 65, б, в) рассматриваем как консольную защемленную балку, нагруженную на конце нормальной силой Р = Р /со5а, с опасным сечением 8 = аЬ у основания (] = Ьа /6 — момент сопротивления). Перенеся силу Р на линию симметрии зуба и разложив на две составляющие F = Fi + F, , [c.92]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...