Расчет силы трения покоя

Расчет силы трения покоя [30] [c.13]

Рис. 69. Характеристики сил трения, учитываемые при расчетах на моделирующей установке МН-7, при различных значениях силы трения покоя а) г, р = 0,2 б) г р = 0,3 шр =

В торцовых уплотнениях с парами трения из высокотвердых материалов износа колец практически нет и соответственно нет осевого смещения резинового кольца. В уплотнениях, в которых происходит осевое изнашивание колец пар трения, возникает осевое смещение резинового кольца. Осевым смещениям резинового кольца препятствует трение, что необходимо учитывать при расчете сил, действующих в торцовом уплотнении, причем при расчете следует принимать не силу трения движения, а силу трения покоя (силу страгивания). Сила страгивания в условиях смазывания водой и действия давления весьма велика (рис. 9.16) [28]. [c.304]

Как показывают опыты [6], 124], сила трения покоя с продолжительностью неподвижного контакта интенсивно возрастает лишь в первое время соприкосновения поверхностей, затем рост силы трения покоя резко замедляется. Поэтому для иллюстрации порядка расчета допуская, конечно, известную ошибку, заменим кривую зависимости роста силы трения покоя от продолжительности непо- движного контакта прямой, проведен- [c.225]

Из формулы (26) можно сделать заключение, что при постоянном значении величина силы трения покоя является функцией жесткости пружины к и скорости движения ленты V, поэтому для возможности сравнения результатов, полученных на различных приборах, необходимо соблюдать постоянным фактор ки, т. е. скорость приложения тангенциальной нагрузки. Очевидно также, что при сравнении экспериментальных результатов, полученных для различных пар трения, необходим учет значения При расчете 226 [c.226]

При записи выражения (7.1) было принято, что ведомое звено вращается равномерно, поэтому момент, создаваемый силой покоя Р ок> равен моменту сопротивления М 2- Изменение нагрузочного момента приводит к изменению действующего значения коэффициента трения покоя и, следовательно, силы трения покоя при неизменном значении усилия прижатия / . Для расчета усилия прижатия используется выражение [c.249]

Расчет фрикционного привода основан на решении, полученном еще Эйлером для неупругой гибкой нити. Впоследствии теория передачи силы трения была уточнена Н. П. Петровым и Н. Е. Жуковским. Оба ученых независимо друг от друга и почти одновременно рассмотрели взаимодействие блока с гибкой нитью, обладающей определенной упругостью. Идентичный подход к расчету конвейерной ленты при обхвате ею приводного барабана (рис. 2.13, о) на дуге с углом обхвата а позволил выявить на ней наличие двух участков дуги упругого скольжения (ас) и дуги покоя ( ц). На дуге упругого скольжения натяжение в ленте изменяется по закону логарифмической спирали. При повороте вместе с барабаном любого выделенного отрезка ленты наблюдается сокращение его длины благодаря уменьшению натяжения. Возникает так называемое упругое скольжение ленты по барабану, действующее всегда в сторону большего натяжения для состояния как покоя, так и вращения в обоих направлениях. [c.106]

При Т = М тело может перейти из состояния покоя в движение. При решении задач по статике обычно расчет ведут на максимальную силу трения по (1.37). [c.68]

Сила трения между ремнем и шкивом передается в основном на дуге скольжения, но частично благодаря тангенциальной податливости ремня также на дуге покоя. В обычных расчетах передачу силы трения на дуге покоя не учитывают. Дуга скольжения располагается со стороны сбегания ремня со шкива. [c.211]

Выше высказывалось предположение, что любая точка М контактной поверхности диска при наличии сил трения может перемеш,аться лишь в направлении, определяемом знаком разности о, —а ,. Если же в результате расчета окажется, что под действием заданной системы сил точка М[ начинает смещаться в противоположном направлении, то это означает, что величины заданных сил трения завышены и, по крайней мере, в рассматриваемой точке их следует уменьшить. Если же направления тангенциальных перемещений, найденные с учетом и без учета сил трения, совпадают, то силы трения необходимо оставить без изменения. Для практической реализации этих рекомендаций, необходимо прежде всего отыскать границы зон покоя и скольжения. В зоне скольжения для узловых точек одновременно должны выполняться два условия [c.80]

Для орненгировочных расчетов силы трення покоя, используя приведенные выше соображения и учитывая, что прн неизменных условиях работы II пластических дефор.мациях в зонах фактического касания т /Яб = /м, можно применить следующую формулу [c.219]

В книге освещен новый взгляд на природу трения в ма-пшнах и узлах трения. Изложены результаты исследования жесткости контакта при различных нагружениях с учетом механических, геометрических и фрикционных характеристик контактирующих поверхностей. Приводятся примеры расчета реальных сочленений деталей машин. Описывается новый энергетический метод определения силы трения покоя без разрушения контакта. [c.167]

Решая задачи, обычно вводят ряд упрощений. Например, пренебрегают разницей между наибольшей силой трения покоя и силой трения скольжения и считают их равными друг другу или пренебрегают изменениями силы трения скольжения при измей ениях скорости. Считают, что сила трения скольжения по своему значению остается постоянной при всех скоростях. Принимая эти упрощения, в дальнейшем при расчетах мы будем применять формулу F =kN и для определения силы трения скольжения. [c.172]

При определении коэффициента сцепления ведущих колес, в ирессо-вых посадках и в некоторых других случаях необходимо учитывать величину предварительного смещения. В зоне предварительного смещения, открытого А. В. Верховским, сила трения возрастает от нуля до значения, равного силе трения покоя. При этом происходит перераспределение фактической площади касания [29, 31] — переход от площади касания в покое к площади касания при скольжении. При инженерных расчетах следует учитывать как собственно контактное предварительное смещение, так и объемное предварительное смещение, обусловленное деформированием иод влиянием сдвигающей силы, т. е. принимать общее предварительное смещение [c.12]

Передача сил и расчет муфт. При проектировании муфты необходимо а) определить наибольшую величину крутящего момента, который может быть передан муфтой без ее повреждения б) рассчитать величину усилия прижатия дисков (конусов), при котором гарантируется отсутствие проскальзывания. Для вывода соответствующих формул нужно рассмотреть передачу сил в фрикционной муфте. Обратимся сначала к схеме однодисковой фрикционной муфты (рис. 16.21, а). К ведомому диску 2 приложены момент сопротивления Мс, усилие прижатия Р, реакции, передающиеся от ведущего диска. Выделим на поверхности диска 2 элементарную площадку с площадью 8 = йг. От диска 1 передаются элементарное нормальное усилие <1К и элементарная сила трения покоя Рпок (скольжение дисков отсутствует), определяемые уравнениями [c.633]

Ф.Р. Геккер [4, 16] провел расчет фрикционных автоколебаний в динамической системе, представленной на рис. 4.26. При этом были приняты следующие исходные данные сила трения покоя превышает силу трения скольжения Fj. демпфирование в системе отсутствует (Ь = 0) сила трения = onst при скольжении. [c.116]

Оценить возможность потери устойчивости заданного движения, вьфаженной в форме релаксационных автоколебаний (периодического движения с остановками) (см. кривую i на рис. 1.4.15), можно путем статического расчета ЭУС с учетюм наличия координатных (упругих) связей в плоскости скольжения. Принципиальная сторона методики расчета изложена в работе [14 . Предлагаемый подход базируется на различии законов трения покоя и скольжения. Сила трения покоя равна по величине и противоположна по направлению сдвигающему усилию, которое формируется в результате де рмации УС при неподвижном контакте трущихся тел. При скольжении контакт подвижен, и сила трения получает направление, противоположное скорости скольжения (см. рис. 1.4.14, а). В состоянии покоя контакт неподвижен, и при определенных условиях может возникать статическая неопределимость УС, исчезающая при скольжении. [c.77]

Расчетная схема третьей группы КУ (на примере конической клапанной пары с упругим седлом) приведена на рис. 54, в, где Сг представляет собой радиальную жесткость упругого седла, а в стыке КУ действует сила трения величина которой определяется для положения статического равновесия. Расчет КУ такого типа приведен в работе [34]. Ъднако наличие зоны застоя, характерной для колебательных систем с сухим трением, зложет привести к тому, что после окончания кинематического воздействия, которое вывело массу т из положения статического равновесия, сила в стыке клапана и. седла может умспь шаться в несколько раз. Абсолютным условием сохранения работоспособности КУ третьей группы является условие та 1)С. < тр, где — проекция силы трения покоя в затворе на ось. клапана. [c.143]

Расчетные факторы для определения сил закрепления. [Для расчета сил закрепления необходимо знать жесткости систем установочных и зажимных элементов приспособления по нормали и в тангенциал >ном направлении, величины коэффициентов трения покоя /, а также значения коэффициента запаса к. [c.80]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...