Абсорбер по газу

К тому же, применение в абсорберах очистки газа прямоточно-центробежных элементов с нисходящим движением фаз позволяет при сохранении производительности и эффективности аппарата, по сравнению с аппаратами, в которых применяются многопоточные ситчатые тарелки, уменьшить диаметр аппарата и, следовательно, металлоемкость. [c.303]

На заводах основной химической промыщленности применяются полиэтиленовые трубы для транспортировки растворов серной, фосфорной и кремнефтористоводородной кислот при температурах до 60° С. Опыт применения полиэтиленовых труб, снабженных снаружи оболочкой из углеродистой стали, оказался неудачным из-за растрескивания полиэтилена в местах разбортовки труб. Так, в цехе двойного суперфосфата большое количество таких труб пришло в негодность на линии транспортировки кремнефтористоводородной кислоты. Из полиэтилена изготовляют емкостную аппаратуру и детали абсорберов фтористых газов. Футеровка крупногабаритной аппаратуры полиэтиленом встречает большие трудности из-за низкой адгезии его к металлической поверхности и отсутствия надежных клеев. В Советском Союзе разработан способ защиты крупногабаритной аппаратуры полиэтиленом по предварительно приваренной к металлу точечной сваркой металлической сетке. Полиэтилен накатывается на подогретую горячим воздухом сетку и образует с ней монолитное покрытие. Затем накатывается второй слой полиэтилена, который образует плотное защитное покрытие [15]. На ряде химических заводов применяется способ пламенного напыления полиэтилена. Однако этот метод малопроизводителен. Покрытие толщиной 0,5 мм получается при 10—12-кратном напылении. [c.186]

В противоточных пленочных аппаратах допустимая скорость газа (т.е. скорость газа до точки захлебывания) достаточно высока-до 3-6 м/с. Гидравлическое сопротивление этих абсорберов мало, поскольку в пленочных абсорберах практически отсутствуют потери напора на преодоление местных сопротивлений. Поэтому пленочные противоточные аппараты целесообразно применять при больших производительностях по газу, необходимости малых гидравлических сопротивлений и сравнительно невысокой степени извлечения компонентов. Последнее обстоятельство объясняется тем, что значения ВЕП в этих аппаратах велики. [c.56]

Ось пространственной координаты х совпадает с осью абсорбера и направлена снизу вверх точка х = 0 — нижняя, точка х = 1 — верхняя. В абсорбере, описываемом уравнениями в частных производных (2.1.1), в которые входят параметры 0о, 0l, 0G, распределенные по пространственной координате х, естественным образом выделяются точки входа в аппарат и выхода из него по каждому из потоков. Для газа точкой входа в аппарат является х — 0, точкой выхода — х=1, для жидкости точкой входа —J = /, а точкой выхода—х = 0. Аналогичное выделение точек входа и выхода может быть легко сделано в любой математической модели с параметрами, распределенными по одной пространственной координате. В соответствии с этим в каждой модели технологического объекта можно выделить три группы параметров. [c.38]

Таким образом, динамика процесса абсорбции в насадочном аппарате в режиме идеального вытеснения без труда может быть описана с помощью формул, аналогичных уже полученным для противоточного теплообменника. Значительно сложнее исследовать динамику насадочного абсорбера в том случае, когда нельзя пренебречь продольным перемешиванием. При использовании одно-параметрической диффузионной модели абсорбер описывается уравнениями (1.2.30), (1.2.31) с граничными условиями (1.2.37) (считаем, что расходы по жидкости и газу постоянны). Как и раньше, будем полагать, что функция 0 (0 ) имеет линейный вид 0д = Г01. При этом функциональный оператор А, задаваемый с помощью уравнений (1.2.30), (1.2.31), граничных условий (1.2.37) и нулевых начальных условий будет линейным. Но поскольку уравнения математической модели являются уравнениями в частных производных второго порядка, исследовать этот линейный оператор очень трудно. С помощью применения преобразования Лапласа по t к уравнениям и граничным условиям можно получить выражение для передаточных функций. Однако они будут иметь столь сложный вид по переменной р, что окажутся практически бесполезными для описания динамических свойств объекта. Рассмотрим математическую модель насадочного абсорбера с учетом продольного перемешивания при некоторых упрощающих предположениях. Предположим, что целевой компонент хорошо растворяется в жидкости, и поэтому интенсивность процесса массообмена между жидкостью и газом пропорциональная концентрации целевого компонента в газе. В этих условиях можно считать 0 (в ) 0. Физически такая ситуация реализуется, например, при хемосорбции, когда равновесная концентрация поглощаемого компонента в газовой фазе равна нулю. При eQ( i,) = 0 уравнение (1.2.30) становится независим мым от уравнения (1.2.31), поскольку в (1.2.30) входит только функция 0g(->i , t)- При этом для получения решения o(Jf, t), системы достаточно решить одно уравнение (1.2.30) функцию L x,t), после того как найдена функция можно найти [c.206]

Из простых физических соображений следует, что в начальный момент времени (при t = 0) выходная концентрация целевого компонента в газе равна нулю. Во все последующие моменты времени t > О выходная концентрация отлична от нуля. Этим переходный процесс в абсорбере, описываемом диффузионной моделью, отличается от переходного процесса в абсорбере, описываемом моделью идеального вытеснения. Из выражения (5.1.11) для весовой функции 11(1 ) и аналогичного выражения для переходной функции [см. выражение (4.3.71) для переходной функции h t) противоточного теплообменника] следует, что на выходе абсорбера, описываемого моделью идеального вытеснения, переходный процесс начинается с запаздыванием на величину to, т. е. при использовании модели идеального вытеснения hi (t) = 0 при О / Сто- В противоположность этому в абсорбере, описываемом диффузионной моделью, переходной процесс на выходе аппарата начинается без запаздывания. За счет продольного перемешивания целевой компонент, внесенный газом в момент t=0, мгновенно распределяется по всему объему абсорбера, и поэтому во все моменты времени при t > О его концентрация на выходе отлична от нуля. Необходимо учитывать что в реальных абсорберах даже при наличии интенсивного продольного перемешивания переходной процесс на выходе начинается с некоторым запаздыванием. Это связано с тем, что однопараметрическая диффузионная модель не учитывает ряда физических факторов, влияющих на процесс, протекающий в абсорбере. Поэтому проведенные рассуждения являются строгими только для соответствующего [c.216]

Таким образом, условие ввх(0= (0 по физическому смыслу соответствует мгновенному введению в абсорбер в момент времени f = О конечного количества М целевого компонента. За счет продольного перемешивания введенный целевой компонент мгновенно распространится по всему абсорберу, поэтому —входная концентрация целевого компонента в газе — будет отлична от нуля во все моменты времени t 0. При t — О функция имеет ненулевое значение, которое тем больше, чем интенсивное перемешивание (т. е. чем меньше значение Ре). При условии идеального перемешивания (Ре = 0) введенная в абсорбер масса М целевого компонента равномерно распределится по объему аппарата в этом случае значение функции g t) при / = 0 будет максимально и равно M/V = Sw/V = wjl = 1/т. [c.221]

Технологическая схема осушки ДЭГ (рис. 23) работает следующим образом газ от скважины, пройдя установку пылеуловителей, по газопроводу 1 поступает в абсорбер 2 в нижнюю отбойную секцию, где очищается от взвешенных капель жидкости и, пройдя через тарелки, поднимается вверх. Навстречу потоку газа подается 97 %-ный раствор ДЭГа, вводимый в абсорбер насосом 15. Контактируя с раствором, газ осушается от основной влаги, а в верхней отбойной секции происходит окончательная осушка и газ направляется в магистраль по газопроводу 3. [c.111]

Атмосфера типа СО—СО2—N3 получается по технологической схеме, показанной на фиг. 135. Установка в основном состоит из газогенератора, скрубберов для охлаждения газа, абсорбера для очистки газа от двуокиси углерода и адсорбера для осушки газа. [c.568]

Абсорбер, работающий по схеме, указанной на фиг. 135, позволяет производить непрерывный процесс очистки газа с параллельным восстановлением абсорбента. [c.568]

Технологическая схема осуществленного в промышленном масштабе метода мокрой очистки продуктов сгорания показана на рис. 26.6. В этой установке для удаления ЗОг из газов используется щелочная вода, в которую добавляется дополнительно небольшое количество щелочи в виде водной взвеси мела. Продукты сгорания поступают в абсорбер при температуре 20°С. Вода с добавкой щелочи орошает насадку абсорбера и стекает противоточно по отношению к движущемуся вверх потоку газов. Из абсорбера вода подается в отстойник. Перед отстойником в воду [c.470]

Оборудование установок для очистки углеводородных газов от сероводорода помимо общей коррозии подвергается и другому виду разрушения — коррозионному растрескиванию. Имеется сообщение [22], что при эксплуатации 19 установок по очистке газа в течение 15 лет зарегистрированы несколько случаев появления коррозионных трещин на 7 заводах трещины были обнаружены в абсорберах, на 4 заводах —в десорберах, на 2 —в теплообменниках, на остальных растрескиванию подверглись трубопроводы. Серьезные повреждения оказались у сравнительно небольшой части обследованного оборудования. [c.220]

Первая попытка предотвращения такой трудности состояла в деаэрации жидкости. Этот метод широко использовался во многих гидродинамических трубах и на некоторых стендах для испытания гидравлических машин. Однако по мере накопления знаний о природе кавитации стало очевидным, что удаление растворенного и находящегося в свободном состоянии газа создает искусственные условия для кавитационных испытаний. Если, например, удаление газа существенно увеличивает эффективную прочность жидкости на разрыв, то можно ожидать, что лабораторные испытания дадут лучшую, т. е. более далекую от возникновения кавитации характеристику, чем у натурных машин. Такое расхождение менее допустимо, чем отклонение в противоположную сторону, поскольку оно приводит к отрицательному коэффициенту надежности экспериментальных результатов. Попытка разрешения этой экспериментальной проблемы путем установки абсорбера в контур трубы была сделана во время реконструкции гидродинамической трубы Калифорнийского технологического института в 1947 г. [24]. Это устройство предназначено для растворения воздуха и других газов с такой же скоростью, с какой они выделяются из раствора, что позволяет поддерживать нормальное количество растворенного газа и устойчивых ядер кавитации без накопления свободных пузырьков. [c.574]

Конструкция абсорбера основана на тех же соображениях, что и конструкции абсорбционных аппаратов для химических процессов. Скорость, с которой газ переходит в раствор через поверхность раздела, зависит от растворимости газа в жидкости и скорости диффузии растворенного газа в жидкости. Если пузырьки газа велики по сравнению с масштабом турбулентности в жидкости, то степень турбулентности будет влиять на скорость диффузии. Однако если пузырьки очень малы по сравнению с масштабом турбулентности, то степень турбулентности не будет определяющим фактором. Растворимость газа в жидкости зависит от давления и температуры. За очень немногими исключениями эксперименты в гидравлических лабораториях проводятся при температуре окружающей среды, поэтому температура в абсорбере не изменяется. Таким образом, могут регулироваться два основных фактора время прохождения жидкости через абсорбер и давление. [c.575]

На рис. 16-8,6 показан двухступенчатый пленочный абсорбер с восходящим движением жидкости, каждая ступень которого работает по принципу прямотока, в то время как в аппарате в целом газ и жидкость движутся противотоком. Применение многоступенчатых абсорберов существенно усложняет их конструкцию. [c.56]

Распределение газа. Равномерность распределения газа по сечению абсорберов зависит от способа его ввода в аппарат (см. гл. 5). При вводе по оси аппарата газ движется преимущественно в центральной его части, лишь постепенно заполняя все сечение аппарата (см. рис. 5-1, а). [c.61]

По сравнению с абсорберами других типов механические абсорберы более компактны и эффективны, но они значительно сложнее по конструкции и требуют больших затрат энергии для проведения процесса. Поэтому механические распыливающие абсорберы целесообразно применять в тех случаях, когда распыление с помощью форсунок или газом, взаимодействующим с жидкостью, по каким-либо причинам не представляется возможным. [c.82]

Так, например, для получения максимальных поверхностей контакта между газом и жидкостью образуюгцихся при образовании мелкодисперсных капель (что характерно для распыливающих абсорберов), необходимо иметь минимальные скорости газа на входе в контактное устройство и максимальную на выходе. В трубчато-пластинчатой тарелке это может быть достигнуто путем уменьшения площади сечения между верхними пластинами по сравнению с аналогичной площадью между нижними пластинами, т.е./з выход газа работает но типу форсунки. [c.305]

В качестве примера - использование указанной конструкции контактных устройств при модернизации абсорбера и десорбера установки сероочистки Учкырского месторождения. В результате проведенной модернизации в аппаратах взамен вышедших из строя стандартных 5-образных тарелок были установлены трубчато-пластинчатые тарелки. Проведенные испытания показали, что абсорбер и десорбер с новыми тарелками не только обеспечивают проектные показатели, но и превышают их как по расходу газа, так и по эффективности извлечения. Сравнительные результаты промышленных испытаний указанных колонн со стандартными 5-образными тарелками и новыми трубчато-пластинчатыми тарелками приведены в табл. 10.2.1. [c.306]

Целесообразно применение данных тарелок в процессах с минимальным давлением, где аппараты в целях упрощения изготовления могут быть выполнены не только диаметрального, но и другого сечения, например прямоугольного. К таким процессам можно отнести процессы очистки газа от сероводорода и углекислого газа в промысловых установках низкого давления, например по методу "S ott" (скруберы и абсорберы). [c.310]

Выясним, какой вид в случае насадочного абсорбера имеют величины ai, 2, Т , Т2 и функция фп(0- По физическому смыслу в противоточном теплообменнике величины Ti и Та представляют собой времена прохождения через теплообменник жидкости в первом и втором потоках, соответственно. В размерных единицах времени ti = Ijwu Tj = llw2. В абсорбере Т и хг по физическому смыслу есть времена прохождения через абсорбер газа и жидкости, соответственно, т. е. Tj = Тд =//гШр, Т2 = В безразмерных единицах за единицу вре- [c.205]

ДРй, которая отводится охлаждающей водой. Жидкий аммиак по-прежнему находится при высоком давлении за счет сжатия на предыдущей ступени. Затем жидкость дросселируется в редукционном вентиле, при этом ее температура значительно падает. На следующей стадии от низкотемпературного источника поглощается количество теплоты AQa, при этом аммиак испаряется, а затем поглощается слабым водным раствором. Поскольку процесс растворения экзотермичен, то от абсорбера некоторая часть теплоты отводится наружу. В реальной системе используется абсорбер довольно сложной конструкции, обеспечивающей минимальный расход воды. Бытовые холодильники на природном газе работают практически по тому же принципу. [c.82]

В 1969 г. системы по удалению SO2 из дымовых газов даже не предусматривались. В настоящее время наличие такой системы необходимо вне зависимости от содержания серы в угле. Использование системы удаления SO2 увеличивает расход электроэнергии на собственные нужды ТЭС в среднем на 3%. Использование абсорберов двуокиси серы требует отдельных отстойников для пепла и шлама со специальным защитным покрытием дна для предотвращения загрязнения грунтовых вод. Любые сливы от переполнения отстойников также должны улавливаться и обрабатывагь-ся перед сбросом. [c.83]

Все рассматриваемые элементы химической приставки, за исключением компрессора-турбодетандера, относятся к классу теплообменных аппаратов. По принятой методике капиталовложения в эти элементы определяются на основе теплового, гидравлического, аэродинамического, прочностного и стоимостного расчетов. Марку металла для всех элементов выбираем исходя из температурных условий работы узла, за исключением тех элементов, которые из-за коррозионных или других ограничений должны быть изготовлены из строго определенного материала. В узлах, выполняюш их функцию очистки газа (скруббер, абсорбер, пенный аппарат), марка металла определялась следуюш им образом. Корпуса таких элементов двухслойны, марка металла внутреннего слоя задается из условий коррозионной устойчивости, внешнего слоя выбирается на основе прочностного расчета. Капиталовложения в отгонную колонну отнесены на счет цеха производства серной кислоты. [c.145]

Из колошника печи 1 газ (с объемным содержанием водорода 66,0%, окиси углерода 33,0%, метана 0,4%, углеводородов 0,4%, сероводорода 0,1% и азота 0,1%) направляется в систему газоочистки — пылеуловитель 3 и скруббер 4. Очищенный от пыли газ поступает в теплообменник 6, нагревается в нем до температуры 650 К, затем в смесителе 7 смешивается с водяным паром. Образуюш,аяся смесь подается в одноступенчатый конвертор 8, где осуществляется частичная конверсия СО в СОа на железохромовом катализаторе. Из конвертора газ поступает в регенератор 6, а оттуда — в вихревую трубу 9. Внутри трубы при вращении вихря газа за счет центробежных сил сравнительно тяжелые молекулы углекислого газа, сероводорода, азота и окиси углерода концентрируются на периферии, а легкие молекулы водорода и метана — в центре вихря. Из центра вихревой трубы часть газа с повышенным содержанием водорода (90% по объему) отводится при давлении 3 атм в компрессор 10 с, впрыском воды, где сжимается до рабочего давления, и направляется на рециркуляцию в смеситель 17. Вторая часть более тяжелого газа с содержанием водорода 66,4% и окиси углерода 33,1% (по объему), представляющего собой газовый продукт, отводится из вихревой трубы 9 в компрессор 11 с промежуточным охлаждением, сжидхается в нем до давления 100 атм и оттуда направляется в установку синтеза 14. Наконец, третья часть самого тяжелого газа с повышенным одержанием углекислого газа, углеводородов, сероводорода,окиси углерода и азота, представляющего собой топливный газ, через задвижку в противоположном конце вихревой трубы 5 отводится в абсорбер 13, очищается в нем от сернистых соединений и затем подается в ПГТУ 12 и камеру сгорания 15. Водяной пар, расходуемый на газификацию угля и конверсию окиси углерода, генерируется в парогенераторе 16. Очистка газа, загрязненного радиоактивными осколками деления ядер урана, осуществляется в абсорбере 18. Очищенный газ используется в качестве дополнительного топлива в камере сгорания 15. Привод компрессоров 10 и [c.115]

Воздушки для однородных и сочетаемых веществ должны по возможности группироваться пары и газы, как правило, должны направляться на конденсацию, на очистку в абсорберы, скрубберы и другие устройства, исключающие загрязнение атмосферного воздуха. [c.287]

В условиях очистки природных вод (работа под давлением, наличие труднорастворимой смеси газов, большая производительность и др.) наиболее целесообразно применение насадоч-ных абсорберов. Насадка подвешивается или опирается на решетку, в которой имеются отверстия для прохода газа и стока жидкости. Газ поступает в колонну снизу вверх противотоком по отношению к жидкости. Подаваемая на насадку жидкость равномерно распределяется по сечению аппарата с помощью распределительного устройства. Соприкосновение газа с жидкостью происходит в основном на смоченной поверхности насадки, по которой стекает орошающая жидкость. В качестве насадки применяют листовые, хордовые из досок, кольцевые керамические и кусковые материалы. [c.217]

Природный газ в абсорбере движется восходящим потоком навстречу поглотительному раствору и уходит из верхней части абсорбера осушенным и очищенным от НзЗ и СО2. Насыщенный Н25, СО2 и влагой гликольаминовый раствор выходит из нижней части абсорбера, проходит теплообменник 2, где нагревается за счет тепла регенерированного раствора, и подается в отпарную колонну 3. В отпарной колонне насыщенный раствор, стекая вниз по тарелкам навстречу парам, поднимающимся из кубовой части, нагревается до температуры 140 °С, регенерируется и через ребойлер 4 проходит в нижнюю (кубовую) часть отпарной колонны. [c.296]

Технологическая схема получения капролактона по этому методу приведена на рис. 7.14. Из смесителя 1 исходная смесь вместе с воздухом подается в реактор колонного типа 3 снизу. Реакционная масса, содержащая лактон, отбирается из верхней части реактора и через сборник 6 поступает на ректификацию. Несконденси-ровавшиеся в обратном холодильнике 4 и конденсаторе 5 пары и газы направляются в абсорбер 7, орошаемый водой. Из конденсатора и холодильника конденсат непрерывно возвращается в реактор. [c.213]

Абсорберы обычно устанавливают последовательно, с индивидуальными холодильниками, т. к. процесс поглощения КОз эквотермичен, а повышение г нежелательно. Наибольшие неудобства гранита и андезита в том, что отвод тепла приходится производить лишь вне башен и в металлич. холодильниках. Крупные отдельные абсорберы и башни ив гранита выгодны. Охлаждение можно производить или орошением снаружи (Фаузер), или посредством холодильников, включенных неоднократно по ходу газа и к-ты в абсорбере (Дюпон), или путем охлаждения вытекающей из абсорбера к-ты и выходящего газа (прочие системы). Повышение 1° в абсорбере между холодильниками, смотря по его размерам, достигает 5—40°. Подобные схемы абсорбции в зависимости от исходных нитрозных газов или от ассортимента продукции вначительно отличаются друг от друга. Например от-ходящие гавы установки денитрации серной к-ты, остаточные газы нитрования могут дать ценные азотсодержащие продукты в кислой или щелочной абсорбции. Устанавливая щелочное поглощение не в хвосте, а в начале системы, дли горячих газов получаем почти чистый нитрит (520—670 г/м КаКОг, [c.213]

Аппарат предназначен для работы в качестве абсорбера газообразного хлористого водорода. Газ поступает снизу к подяимгется по трубному пространству. [c.439]

Следует отметить, что для всех компонентов отношение L G одинаково, так как потоки обеих фаз практически постоянны по высоте абсорбера, и поэтому все рабочие линии будут параллельны. При этом нельзя заранее достоверно оценить полный состав отхо-дяшего газа, поскольку при абсорбции многокомпонентных газовых [c.50]

Пленочный абсорбер с восходящим движением пленки. Таю1е аппараты (рис. 16-8, а, б) сосгоят из пучка труб 7, закрепленных в трубных решетках 2. Газ проходит через распределительные патрубки 4, расположенные соосно с трубами 7. Абсорбент поступает в трубы через щели 5 (см. узел Ь). Движущийся с достаточно высокой скоростью газ увлекает жидкую пленку снизу вверх, т.е. абсорбер работает в режиме восходящего прямотока (см. разд. 6.10). По выходе из труб 7 жидкость сливается на верхнюю трубную решетку и выводится из абсорбера. Для снижения брызгоуноса с отходящим газом в абсорбере устанавливаются брызгоотбойники [c.56]

Насадочные абсорберы получили наибольшее применение в промышленности. Эти абсорберы представляют собой колонны, заполненные насадкой-твердыми телами различной формы. В насадоч-ной колонне I (рис. 16-9, а, б) насадка 3 укладывается на опорные решетки 4, имеющие отверстия или щели для прохождения газа и стока жидкости, которая достаточно равномерно орошает насадку 3 с помощью распределителя 2 и стекает по поверхности насадочных тел в виде тонкой пленки вниз. Однако равномерного распределения жидкости по всей высоте насадки по сечению колонны обычно не достигается, что объясняется пристеночным эффектом. Вследствие этого жидкость имеет тенденцию растекаться от центральной части колонны к ее стенкам (рис. 16-10). Из этого рисунка следует, что жидкость практически полностью оттесняется от места ввода абсорбента к периферии колонны на расстоянии, равном четырем-пяти ее диаметрам. Поэтому часто насадку в колонну загружают секциями высотой в четыре-пять диаметров (но не более 3-4 метров в каждой секции), а между секциями (слоями насадки) устанавливают перераспределители жидкости 5 (рис. 16-9,6 и 16-11), назначение которых состоит в направлении жидкости от периферии колонны к ее оси. [c.58]

Как правило, работа в режиме подвисания и эмульгирования целесообразна только в случае, если повышение гидравлического сопротивления аппарата не имеет существенного значения (например, если абсорбер работает при повышенных давлениях). Поэтому большинство насадочных адсорберов работает в пленочном режиме (т. е. при скоростях газа до точки А). Пределом устойчивой работы насадочных колонн является скорость газа, соответствующая точке инверсии (или захлебывания) и з, которая определяется по следующему уравнению [c.61]

Рассмотренный случай относится к распределению газа в полой колонне. Для создания более равномерного движения газового потока по сечению полой колонны служат дополнительные спрямляющие устройства 2 (см. рис. 5-1, в, е). В насадочной колонне роль спрямляющего устройства выполняют прежде всего нижние слои насадки. Однако и для насадочных колонн очень важным является равномерный по сечению колонны ввод газа под опорную решетку. Для того чтобы избежать байпасирования газа в насадке по ее высоте. С этой целью расстояние между днищем абсорбера и насадкой делают достаточно большим. Обычно это расстояние принима- <5т равным 1,0 ч- 1,50. [c.61]

Полые распыливающие абсорберы (рис. 16-28) представляют собой полые колонны. В этих абсорберах газ движется снизу ьверх, а жидкость подается через расположенные в верхней части колонны 1 форсунки 2 с направлением факела распыла обычно Сверху вниз. Эффективность таких абсорберов невысока, что обусловлено перемешиванием газа по высоте колонны и плохим запол- [c.79]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...