Модуль основания

Широкими возможностями обладают линии, построенные по модульному принципу. Набор модулей-автоматов, предназначенных для сборки изделий точного приборостроения широкой номенклатуры показан на рис. 37, а—д. В набор входят следующие технологические модули 1 — для припайки токовых выводов к цилиндрическим секциям 2 — для надевания колпачков на секцию 3 — для монтажа резиновых шайб 4 — для соединения секции (с колпачками или без них) с корпусом 5 — для осевой заваль-цовки корпуса 6 — для кольцевого вдавливания корпуса 7 — для монтажа проходных металло-стеклянных изоляторов 8 — для изготовления (из проволоки) и установки кольца припоя в корпус с последующим его осевым поджатием при завальцовке корпуса 9 — блоки приводов 10 — промежуточные модули (основание модуля автомата) 11 — транспортные модули 12 — блоки систем управления и т. п. [c.442]

Недостатком кода БЦК-5 является сложность обнаружения ошибок записи. Для выявления ошибок А. Г. Резиновым предложен метод контроля по модулю, основанный на проверке кратности суммы числовых значений, записанных в строках перфоленты в пределах одного кадра или фразы, некоторому числу-модулю [28]. Метод достаточно эффективен, но требует применения сложных автоматизированных устройств. [c.149]

Динамический модуль волокон может определяться по резонансной частоте колебаний. Волокно закрепляется одним концом в вибраторе, а второй конец выводится на датчик, регистрирующий колебания. Резонанс фиксируется по максимальной амплитуде колебаний образца. (Часто этот метод называют методом колышущегося тростника ). Метод определения сдвигового модуля основан на измерении периода кручения торсионного маятника. Модуль при изгибе также определяется с использованием двух маятников, причем волокно отклоняют в двух противоположных направлениях [9]. [c.452]

Модули, основанные на технологиях гарантии качества, извлеченные из стандартов серии ЕН 180 9000, устанавливают связь между регулируемыми и нерегулируемыми секторами, чтобы помочь производителю одновременно удовлетворить как требования директив, так и нужды потребителя. При определенных [c.24]

Численные процедуры, объясненные в предыдущем разделе, можно применять к неоднородным телам произвольной конфигурации Однако, если две подобласти разделены прямой линией, к решению задачи можно подойти иначе. В этом случае можно построить специальные вычислительные программные модули, точно удовлетворяющие условиям непрерывности на поверхности контакта без использования каких-либо граничных элементов на этой поверхности. Ниже такой подход будет проиллюстрирован на примере метода разрывных смещений. Программный модуль основан на аналитическом решении для задачи о постоянном разрыве смещений на произвольно ориентированном отрезке в упругой полуплоскости, которая связана с другой упругой полуплоскостью вдоль прямолинейной границы. Соответствующие программные модули для метода фиктивных нагрузок и прямого метода граничных интегралов можно построить на основе решения для линии сосредоточенной силы внутри одной из двух связанных полуплоскостей [21]. [c.180]

Таблица 62 Значения модуля основания (коэффициента постели)

Подставив эти значения в выражение (d) и пользуясь уравнениями (192) и (193), получаем значения моментов и перерезывающих сил. Постоянная А в эти уравнения не входит. Соответствующий член в выражении (d) представляет поворот пластинки как твердого тела относительно диаметра, перпендикулярного к плоскости чертежа на рис. 138. Если модуль основания [c.323]

Если следовать гипотезе о пропорциональности интенсивности реакции основания прогибам ш пластинки, то эта интенсивность реакции будет равна кш (к — модуль основания, или коэффициент постели). Величина к имеет размерность давления, отнесенного к единице длины (кГ/см ). [c.579]

Числа в системе СОК можно складывать и перемножать, складывая и перемножая их остатки по соответствующим модулям (основаниям). Например [c.108]

В 4.3 было показано, как существенно упрощаются задачи нормального упругого контакта при моделировании упругих тел простой моделью Винклера упругого основания вместо упругих полупространств. То же самое можно использовать для определения тангенциальных напряжений при контакте качения. Два катящихся тела могут быть заменены жестким тороидом, имеющим те же самые относительные главные кривизны и движущимся по упругому основанию глубиной /г, лежащему на плоской жесткой подложке. Упругость обоих тел определяется модулями основания Кр для нормального сжатия и Кд для касательного сдвига. [c.315]

Для согласования с точным решением (8.41) модуль основания Кд должен определяться в виде [c.317]

Ясно, что единственное значение модуля основания не гарантирует согласия с точным решением во всем диапазоне условий проскальзывания или отношений Ь/а. Однако, если взять Кда/Н=. Е, как в двумерном случае, уравнение (8.71а) даст (для V = 0.3) Сц = С22 = 4.2, а уравнение (8.71Ь) даст С23 = 1.2(а/6) /2, что удовлетворительно совпадает с величинами, приведенными в таблице (см. приложение А5), кроме диапазона -С й. [c.317]

Для трехзвенной зубчатой передачи с коническими колесами определить радиусы оснований начальных конусов и R. и угол 6i наклона общей образующей начальных конусов к оси первого колеса, если числа зубьев колес 2i = 20, Za = 30, угол между осями колес 8 = 120° и модуль т = 10 мм. [c.211]

На основании изложенного можно сделать заключение, что эвольвентное зацепление возможно только при том условии, что окружность вершин зубьев нарезающего колеса пересекает нормаль не далее точки В, т. е. точки, соответствующей концу линии зацепления АВ. При большой высоте зубьев может наступить явление подрезания. Так как размеры зуба колеса-инструмента стандартизированы и выполняются при одном и том же модуле у разных колес-инструментов одной и той же высоты, то при прочих равных условиях возможность подрезания определяется положением точки В на нормали п — п (рис. 22.30), т. е. размерами колеса 2 и, следовательно, его числом зубьев. [c.452]

Заметим, что N имеет единичный модуль, как это сразу же можно показать на основании уравнений (3-5.5) и (3-5.18). [c.120]

В результате расчета зубчатой передачи конструктор обычно определяет основные параметры колес модуль т, число зубьев z и диаметр вала D , по которым подсчитываются размеры зубьев зубчатых венцов (рис. 396 табл. 35). Размеры остальных конструктивных элементов зубчатых колес могут быть определены на основании соотношений, установленных практикой расчета и конструирования зубчатых колес. [c.220]

Для определения на основании ограниченного числа экспериментальных данных зависимости 5т от I введем некоторые допущения. Предположим, что петлю деформирования при условии I If 1 1 11 (Ef. I2 — скорости продольной пластической деформации) можно получить на основании следующей процедуры. При о > О кинетика НДС отвечает петле, полученной при одинаковых по модулю скоростях деформирования на ста- [c.181]

Осуществляется уточнение граничных условий в элементах, принадлежащих полости трещины, путем задания в них соответствующего модуля упругости тр на основании зависимости (4.14). [c.249]

Определение размеров передачи и солее. Зубья колес закаливаются до высокой твердости, поэтому критерием работоспособности их может быть изгибная выносливость. На этом основании дли ориентировочного определения размеров колес вычислим средни нормальный модуль (см. (6.28) ч. 1) [c.302]

На основании рекомендации (табл. 9.5) принимаем параметр Р, = 25 и определяем модуль зацепления [c.203]

Абсолютная скорость точки шатуна при известных скоростях его точек В и С определяется на основании свойства подобия плана скоростей. Для этого на отрезке (Ьс) плана как на основании необходимо построить А h e, подобный А ВСЕ и сходственно с ним расположенный. Соединив вершину е треугольника Ьсе с полюсом р , получим вектор скорости точки Е, модуль которой (РцВ). [c.35]

Изложенные ранее расчеты на прочность и жесткость при изгибе, основанные на гипотезе плоских сечений и законе Гука с одинаковым модулем упругости на растяжение и сжатие, не исчерпывают всех случаев, с которыми приходится встречаться конструкторам. [c.325]

Модуль окружной (торцовый) по окружности основания делительного [c.139]

При положительном смещении (отодвигании) исходного контура зуб утолщается у основания и упрочняется, появляется возможность уменьшения числа зубьев и увеличения модуля при том же диаметре шестерни, увеличиваются радиусы кривизны. При этом для прямозубых передач повышается прочность рабочих поверхностей зубьев. Выбором оптимальных смещений в отдельных случаях обеспечивается двухпарное зацепление в полюсе в передачах, подвергающихся абразивному изнашиванию, уменьшают удельное скольжение. [c.172]

Разделив обе части последнего уравнения на длину стержня и умножив на модуль упругости , перейдем на основании закона Гука от деформаций к напряжениям [c.291]

Соответствующая задача для балки из композиционного материала подробно рассмотрена в работе Сана [161 ], который исследовал волны в слоистых балках, предполагая, что для каждого слоя справедливы гипотезы Тимошенко. Сан сравнил свое решение для десятислойной балки с точным решением и с решением, полученным по теории Тимошенко для однородной балки. При отношении модулей сдвига чередующихся слоев порядка 100 теория эффективного модуля, основанная на предложенном Фойгтом усреднении постоянных, приводит к результатам, достаточно хорошо согласующимся с точным решением для 2nh X< , где h — общая толщина балки. Для более коротких волн модель, предусматривающая введение эффективного модуля, существенно отличается как от микроструктурной, так и от точной. [c.291]

Изложим теперь некоторые доводы в пользу эквивалентности определений эффективных модулей, основанных на условиях (1), (2) и (7), (8). Рассмотрим в качестве примера модули растяжения тела двоякопериодической структуры, типичный элемент которого изображен на рис. 2 (аналогичное исследование модулей сдвига не вызывает затруднений). Представим себе протяженное призматическое тело с параллельными осям Х ребрами, армированное идеально правильной двоякопериодиче-ской системой волокон, параллельных оси Хз. Согласно peiue-нию, определяемому условиями (7) и (8), напряжение аи на боковой грани Xi = onst является периодическим с периодом 2а (рис. 2). Если заданы условия (2), то на той же грани поверхностная нагрузка (обозначим ее через ст ) посгоянна. Теперь положим значение стц, определяемое первой из формул (10), равным а, а затем проведем ту же процедуру для остальных боковых граней. Таким образом, поверхностные нагрузки в двух рассмотренных задачах статически эквивалентны на каждом интервале длины 2а. Из принципа Сен-Венана следует, что соответствующие поля различаются только в узких областях ширины порядка 2а вблизи границ. При усреднении по объему это различие для больших тел становится незначительным. [c.20]

Метод эталонных, (нормированных) модулей, наиболее широко используемый в настояш ее время, пригоден для всех видов оборудования. Основан на сравнении экспериментально определенных и расчетных (в частности, полученных на математических моделях) численных значений параметров и показателей качества (мощности, КПД, усилий, крутящих моментов, давлений, ускорений, подачи, амплитуд вибраций и т. п.) с их паспортными данными и нормами технических условий. Преимуществом метода является возможность разностороннега использования полученной информации (для проверки деталей на прочность и износостойкость, прогнозирования их ресурса, определения затрат энергии и т. п). С помощью модулей кинематических и силовых параметров могут быть рассчитаны квалиметрические показатели, используемые для оценки качества механизмов и при диагностировании. Реализация метода эталонных модулей, основанная на применении предельных значений одного или нескольких модулей и метода ветвей, при постановке диагноза не требует сложной аппаратуры и программного обеспечения. [c.13]

Изгиб, симметричный относительно центра. Поперечно нагруженная пластинка может покоиться на упругом основании, как это имеет место, например, в бетонных покрытиях автомоби ьных дорог или взлетно-посадочных полос аэродромов, а также в настилах. Исследование подобных задач начнем исходя из простейшего предположения о том, что интенсивность реакции основания пропорциональна прогибам W пластинки. Эта интенсивность определяется выражением kw, в котором коэффициент k называется модулем основания или коэффициентом постели и имеет размерность давления (выраженного в Ktj M , отнесенного к единице прогиба см). Численное значение этого модуля в значительной мере зависит от свойств основания. В применении к дорожным покрытиям или настилам это значение можно установить приблизительно из нижеприводимой таблицы 62 ). [c.290]

Прямоугольная неразредная пластинка на упругом основании. Пример пластинки, покоящейся на упругом основании и опирающейся вместе с тем по прямоугольному контуру, приведен на рис. 132, где балка прямоугольного коробчатого сечення вдавливается в упругое основание силами Р. Нижняя пластинка балки, нагруженная упругими реакциями основания, удерживается вертикальными стенками балки, а также вертикальными поперечными диафрагмами, показанными на чертеже пунктирными линиями. При исследовании изгиба подобного типа пластинок предполагаем, как и раньше, что интенсивность реакции упругого основания в некоторой точке пропорциональна прогибу W в этой точке, так что р = kw, где k — модуль основания. [c.301]

Каждую элементарную полосу шириной, равной единице, выделенную двумя радиальными сечениями из трубы, можно рассматривать как стержень на упругом основании. Жесткость полосы на изгиб равна Et l 2 x, ), модуль основания будет EtjR , где t — толщина трубы, R — ее средний радиус. Тогда из выражения (40) имеем [c.593]

Современная и традиционная офисная мебель и отдельные элементы вместе с полными офисными модулями, основанные на реально существующих предметах и подготовленных специально для Ar hi AO. [c.126]

Модуль передачи. Максимально допустимый модуль / тах, мм определяют из условия неподрезания зубьев у основания [c.20]

Влияние числа зубьев на форму и прочность зубьев. На рис. 8.21 показано изменение формы зуба в зависимости от числа зубьев колес, нарезанных без смещения с постоянным модулем. При г —сл колесо превраи ается в рейку, и зуб приобретает прямолинейные очертания. С уменьшением z уменьшается толщина зуба у основания и вершины, а также увеличивается кривизна эвольвентного профиля. Такое изменение формы приводит к уменьшению прочности зуба. При дальнейшем уменьшении 2 появляется подрезание ножки зуба (штриховая линия на рис. 8.21), прочность зуба существенно снижается. При нарезании инструментом реечного типа для прямозубых передач число зубьев на границе подрезания 2 i = 17. [c.121]

За основную (расчетную) делительную окружность принимают окружность де, лежашую в воображаемой плоскости общего основания конусов — делительного и внешнего дополнительного. По дуге этой окружности измеряют окружной шаг р/, кратный, как и в цилиндрической передаче, л. Величину те = р1/п называют внешним окружным модулем. Его значения также выбирают из ГОСТ 9563—60 (см. с. 291). Очевидно, [c.297]

Коническое зубчатое колесо, свободно насаженное на кривошип ОА, обкатывается по неподвижному коническому зубчатому основанию. Определить угловую скорость со и угловое ускорение е катящегося колеса, если модули угловой скорости и углового ускорения (их направления указаны на рисунке) кривошипа ОА, вращающегося вокруг неподвилсной оси 0 0, соответственно равны щ и ео. [c.143]

Пользуясь принципом Гам [ль-топа — Остроградского, составить уравнения малых колебаний системы, состоя-птей из консольной балки длины / и груза массы т, прикрепленного к балке и к основанию пружинами жесткости с. Плотность материа.яа балки р, модуль продольной упругости Е, площадь поперечного сечения Е, момент инерции поперечного сечения У. [c.378]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...