НАПРЯЖЕНИЯ ГЛАВНЕ в зоне контакта при нормальном

Главные нормальные и наибольшие (касательные напряжения в точках зоны контакта при [c.425]

Главные нормальные и наибольшие касательные напряжения в точках зоны контакта при нормальном давлении [c.467]

Приложенная к подшипнику нагрузка воспринимается крайне малыми площадями контакта тел качения с дорожками качения, поэтому напряжения в местах контакта даже при относительно умеренных нагрузках оказываются весьма значительными. Нормальные напряжения в подшипниках качения в местах точечного и линейного контакта равны соответственно о = 5000 МПа и а = 3500 МПа. Однако эффективная площадь шарика или ролика, воспринимающего нагрузку, резко возрастает по мере удаления от поверхности, так что высокие напряжения сжатия сконцентрированы только в зоне контакта, не распространяясь на всю массу тела качения. Поэтому прочностные свойства подшипников качения зависят главным образом от напряжений, возникающих на поверхности контакта, точнее — на некоторой глубине вблизи поверхностного слоя. При этом деформация в контакте поверхностей качения ввиду их высокой твердости весьма мала. [c.387]

При разделении главных напряжений по линии контакта модели ригеля с валиками принято во внимание, что главные направления отличаются от радиальных не более чем на 15°, а порядок полосы является нулевым на краях и наибольшим в среднем участке этой зоны. Исходя из этого, приближенно принято, что главными в рассматриваемой зоне являются направления нормальные и касательные к контуру, а нормальное контактное давление распределяется пропорционально косинусу угловой координаты ф с вершиной в центре валика, отсчитываемой от вертикали и имеющей наибольшее абсолютное значение при Ф = — 78° на краях зоны [c.539]

Если принять для упрощения, что нормальные напряжения (давления) в зоне контакта распределены равномерно и плечо главного вектора давлений равно 0,5 (I (где й — диаметр вала), то [c.86]

Резание чугуна сопровождается образованием элементной и суставчатой стружек, а при наличия в нем пластинчатого графита — стружки надлома. Вследствие малой пластичности и склонности к упрочнению чугуна силы при его резании меньше, чем при обработке литых сталей на ферритной основе. Малая пластичность чугуна уменьшает ширину площадки контакта на передней поверхности, размеры нароста (в зоне скоростей, при которых он образуется) и делает неустойчивым заторможенный слой. Из-за малой ширины площадки контакта нормальные контактные напряжения на передней поверхности достаточно велики и концентрируются у главного лезвия инструмента. Поэтому при обработке чугуна следует применять более прочные однокарбидные твердые сплавы. [c.292]

М. М. Саверин показал, что при линейном контакте абсолютные величины главных напряжений возрастают с увеличением как нормальной, так и тангенциальной составляющей приложенной силы. При наличии касательной нагрузки на задней стороне контакта зарождается зона всестороннего растяжения, размеры которой резко возрастают с увеличением нагрузки. Зона всестороннего сжатия соответственно убывает. Глубина расположения наиболее напряженной точки по теории прочности Геста—Мора уменьшается с ростом касательной составляющей нагрузки. В случае хрупкого материала и касательной составляющей, перпендикулярной линии начального контакта, имеются две зоны высоких приведенных напряжений. Первая находится на некоторой глубине в зоне всестороннего сжатия, вторая — на границе площадки касания и свободной поверхности на задней стороне контакта, т. е. противоположной той, в направлении которой приложенная дила стремится вызвать качение. [c.242]

Расчет закрытых зубчатых передач на выносливость рабочих поверхностей зубьев по контактным напряжениям основан на формуле Герца. Эта формула служит для определения максимального нормального напряжения в точках средней линии контактной полоски в зоне соприкосновения двух круговых цилиндров с параллельными образующими (рис. 3.1). При выводе формулы были приняты допущения материал цилиндров идеально упругий, в точках контакта он находится в условиях объемного напряженного состояния — трехосного сжатия наибольшее (по модулю) напряжение сжатия — главное напряжение сТз — принято обозначать при эллиптическом законе распределения давления по щирине площадки контакта [c.28]

Выполненные нами численные расчеты контактных напряжений при различных Е и л (см. фиг. 75 и 76) показывают, что при постоянной нагрузке нормальные напряжения в зоне контакта изменяются прямо пропорционально величине модуля упругости Е. При увеличении модуля упругости с 1,5-10 до 2,0 10 кГ1см (т. е. на 25%) нормальные напряжения увеличились на 23—30%. С увеличением коэффициента Пуассона нормальные напряжения также увеличиваются. Однако в этом случае наблюдается различная интенсивность влияния коэффициента Пуассона на нормальные и поперечные главные напряжения. Пер- [c.94]

На все основные качественные показатели процесса наибольшее влияние оказывают максимальные значения нормальных и касательных напряжений, возникающих в очаге деформации, а также соотношение их значений, определяющее направление деформации и перемещения металла в зоне контакта деформирующего элемента с обрабатываемой поверхностью. Следовательно, задача сводится к определению величин и направлений главных напряжений, рассматриваемых в теории упругости и пластичности. Эта задача в приложении к упруго-пластическому деформированию микронеровностей обрабатываемой поверхности металла шаром или роликом в настоящее время с достаточной для практики точностью нерешима. [c.5]

Особенности сб-лижения поверхностей металл — полимер следующие 1) сближение происходит главным образом в условиях насыщенного контакта 2) характер контакта микронеровностей преимущественно упругий 3) при определении сближения необходимо учитывать полную кривую опорного профиля герметизирующих поверхностей 4) в процессе сближения поверхностей необходимо учитывать изменение кривой опорного профиля и ужесточение деформационной схемы отдельных выступов поверхности полимера 5) коэффициент а см. (6)], учитывающий упругую осадку выступа в материал, является функцией соотношения деформационной жесткости выступов поверхности полимера и жесткости собственно материала, зависящей от конструкции заделки полимера в металл, а также от коэффициента Пуассона для полимера 6) деформация основы полимера в нормальном и тангенциальном направлениях к поверхности контакта значительно превышает величину сближения поверхностей 7) деформация основы полимера в тангенциальном направлении к поверхности контакта приводит к интенсификации сближения герметизирующих поверхностей 8) ввиду значительных (по отношению к модулю упругости полимера) давлений герметизации влиянием волнистости поверхности можно пренебречь, принимая рс=ра для низкогерметичных КУ, работающих при малых ра, волнистость следует учитывать 9) при определении сближения следует учитывать закон распределения нормальных и тангенциальных напряжений по ширине зоны контакта герметизирующих поверхностей в направлении градиента давления. [c.47]

Особенностью сближения поверхностей полимер — металл являются значительные деформации основы полимера. При этом возникают микросмещения в контакте в тангенциальном направлении, приводящие к интенсификации сближения. Этим можно объяснить замеченное в работе [10] явление, что после некоторого предела даже незначительное сближение, не приводящее к заметному изменению фактической площади контакта, вызывает перекрытие микроканалов и прогрессирующее возрастание их гидравлического сопротивления . Этот процесс аналогичен рассмотренному для КУ с конструктивной схемой второго типа. Различия будут заключаться главным образом в эпюрах нормальных и тангенциальных напряжений в контакте, в уменьшении зон скольжения для резин (при отсутствии смазки) в связи с ростом коэффициента трения. Для расчета сближения при микроскольжении на первом этапе, а также для твердых полимеров, работающих при малых контактных нагрузках, могут быть использованы уравнения (49) и (50), на втором этапе сближения— уравнение (51). При этом следует учитывать ограничения h[c.49]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...