Контакт цилиндров - Напряжения

При посадке одного цилиндра на другой с натягом окружные напряжения во внутреннем цилиндре становятся сжимающими, а в наружном — растягивающими (рис. 453, а). Если такой составной цилиндр подвергнуть внутреннему давлению, то в нем возникнут дополнительные растягивающие окружные и сжимающие радиальные напряжения (рис. 453, б). Эти напряжения определяются ио формулам (16.14) и (16.15) как для цельного цилиндра. Окружные напряжения от внутреннего давления будут складываться с напряжениями от посадки в наружном цилиндре и вычитаться из них во внутреннем цилиндре. Радиальные напряжения от внутреннего давления и от давления посадки складываются в обоих цилиндрах. Суммарные эпюры напряжений после приложения давления будут иметь вид, представленный на рис. 453, д. Характерным для них является скачок на эпюре а и перелом в эпюре а, на радиусе контакта цилиндров. [c.450]

Расчет на прочность по контактным напряжениям рассмотрим на примере двух цилиндрических катков с параллельными осями II прижатых силами Fr (рис. 3.48). Площадка контакта цилиндров имеет вид площадки длиной Ь. Величину контактных напряжений Он можно определить по формуле Герца. [c.411]

Расчет зубьев на контактную усталость. Контакт двух зубьев цилиндрических зубчатых колес рассматривается как контакт по образующим двух цилиндров и, следовательно, является линейным контактом. Наибольшие контактные напряжения (рис. 7.24) возникают при соприкосновении зубьев в полюсе (в зоне однопарного зацепления прямозубых передач). [c.133]

На изучение темы отводится всего 2 часа больше не позволяет общий бюджет времени на курс сопротивления материалов. За это время предусмотрено изучить следующие вопросы общее понятие о контактных деформациях и напряжениях примеры возникновения контактных напряжений контакт тел, ограниченных сферическими поверхностями (форма и размеры контактной площадки, максимальное контактное давление) контакт цилиндров с параллельными образующими (форма и ши- [c.185]

Рассмотрим напряженное состояние двух длинных цилиндров с параллельными осями (рис. 14.1, а), сжатых распределенными по длине радиальными нагрузками р (рис. 14.1,6). На расстоянии от плоскости, проходящей через оси цилиндров, возьмем две точки и Л2. Если первоначальный контакт цилиндров (без нагрузки) происходил по линии, параллельной их осям и проходящей через точку В, то расстояние между этими точками вдоль оси у равно (см. рис. 14.1, л) [c.227]

Под действием нагрузки соприкасающиеся детали деформируются и первоначальный контакт переходит в контакт по весьма узкой площадке с высокими контактными напряжениями а . Например, в случае контакта двух цилиндров длиной Ь и радиусами и /"2 с параллельными осями, сжатых силой F, площадка контакта имеет вид узкой полоски (рис. 1.11). При этом точки наибольших контактных напряжений располагаются по средней линии полосы контакта. Значение этих напряжений вычисляют по формуле Герца [c.27]

Возможные максимальные нагрузки в зоне контакта исследуемых деталей могут служить некоторыми характеристиками для оценки разрушения их поверхностей. Они рассчитываются по обобщенной схеме контакта деталей (рис. 64), которую можно представить контактом цилиндр — плоскость (каток — звено). Тогда при вдавливании катка в беговую дорожку звена (см. рис. 64) в его ободе возникает напряжение о. Чтобы деформация катка не превышала предел упругости, нужно выдержать условие [121] [c.169]

Значения нормальных напряжений на линии давления для различных точек по глубине при контакте цилиндров даны ча графике фиг. 48 (для р, = 0,25 [c.461]

Нагрузку дул можно определить исходя из равенства контактных напряжений для создания герметичности и предела текучести материала линзы. На основании теории контактных деформаций (контакт цилиндра и полуплоскости) максимальные контактные напряжения (в середине полоски контакта, рис. 10.10, б) [c.306]

Неисправности системы зажигания. Неисправностя в системе зажигания и ее приборах вызывают перебои в )аботе или остановку двигателя, затрудняют его пуск. Перебои в работе одного цилиндра чаще всего связаны с неисправностью свечи, выходом из строя или плохим контактом провода высокого напряжения. Перебои в работе разных цилиндров, как правило, вызываются неисправностью катушки, распределителя или конденсатора. [c.78]

На рис. 21.5 дано изображение двух цилиндрических тел с параллельными осями и радиусами кривизны R и i 2- Тела сжимаются силами F, направленными навстречу друг другу. Пусть силы F равномерно распределены по длине I, общей для обоих цилиндров. В этой ситуации контакт осуществляется по прямоугольной в плане площадке длины I и постоянной ширины 2Ь, рис. 21.5. Считают, как и в предыдущем случае, что опасный объем материала располагается на некоторой глубине под поверхностью контакта. При этом напряженное состояние также является трехосным сжатием, но в отличие от упомянутого случая имеем здесь а ф ф Тем не менее условия перехода как 3 состояние предельной упругости, так и в состояние усталостного повреждения определяют по критерию максимальных [c.387]

Напряжения в зоне контакта при нормальном давлении определяются по формулам, приведенным в табл. 8, или с помощью коэффициентов табл. 7 и 9 после определения по формулам табл. 6 размеров площадки контакта и наибольшего давления на площадке контакта. Значения нормальных напряжений на линии давления для различных точек по глубине при контакте цилиндров даны [c.419]

Однако применить к ней формулу напряжения (168) при внутреннем контакте цилиндров не удается. По этой формуле напряжение зависит от разности диаметров цилиндров в данном случае — диаметров заклепки (болта) и отверстия. Но эта разность не может быть установлена сколько-нибудь определенно, в особенности для заклепок, которые в горячем состоянии осаживаются и заполняют отверстие, причем степень заполнения остается неизвестной. Из формулы видно, что даже при ничтожном изменении диаметра, величина напряжения резко изменяется. Поэтому расчет tia смятие ведется условно по среднему напряжению в диаметральной плоскости болта (рис. 246) [c.240]

Так как линейные размеры площадки контакта малы, то напряжения внутри детали возле площадки контакта могут определяться в предположении, что поверхность детали в месте контакта ограничена плоскостью, к которой приложено давление, распределенное по эллиптическому закону. При этом предположении площадь контакта цилиндров с параллельными осями — прямоугольник, две стороны которого параллельны осям цилиндров. Распределение давления по длине цилиндров остается постоянным. Эпюра распределения давлений ограничена кривой (половина эллипса). [c.205]

Величину 9уп можно определить исходя из равенства контактных напряжений для создания герметичности пределу текучести материала линзы. На основании теории контактных деформаций (контакт цилиндра и полуплоскости) [c.73]

Задачи контактные — Анализ напряженного состояния 569, 57 , 573 — Давление штампа 569 — Контакт цилиндров 566, 567, 568, 570 — Основные особенности 565,566 — Упругий контакт пластинок 580, 581, 582 — Упругий контакт стержней 574—579 [c.685]

В точках зоны контакта возникает объемное напряженное состояние (трехосное сжатие). При контакте двух цилиндров с параллельными образующими наибольшие по абсолютной величине напряжения (главные напряжения а ) возникают в точках средней линии контактной полоски. Численно эти напряжения равны давлению р , действующему в этих точках. Это давление определяется по формуле Герца [c.18]

В момент разрыва первичного тока индуктируется ток высокого напряжения порядка 12—15 тыс. в во вторичной обмотке. Этот ток подводится к коллекторному кольцу 13, расположенному в канавке эбонитового кольца I. Отсюда ток идет через угольный контакт 2 и угольный контакт 7 по проводу 5 к контакту распределителя высокого напряжения 19. Вращаясь, контакт 19 входит в соприкосновение с металлическими вставками на распределительном кольце, связанными с отдельными цилиндрами. Вращение контакта 19 обеспечивается при помощи двух пар цилиндрических шестерен 8. [c.504]

В точке 3 контакты прерывателя замыкаются, и по первичной обмотке катушки зажигания течет ток, сила которого будет зависеть от сопротивления первичной обмотки и сопротивления (состояния) контактов прерывателя. При этом вокруг катушки зажигания возбуждается магнитное силовое поле и под действием нагрузки напряжение в первичной цепи падает почти до нуля. Поскольку при возбуждении магнитного поля его силовые линии пересекают витки вторичной обмотки катушки зажигания в противоположном направлении по сравнению с тем, как это было при размыкании контактов прерывателя, то напряжение во вторичной цепи в этот момент будет иметь противоположную полярность по сравнению с напряжением искрового разряда, которое для батарейного зажигания обычно является отрицательным. Его величина будет зависеть от силы тока в первичной цепи (состояния контактов прерывателя) и достигать порядка 5 кВ. Этого недостаточно для возбуждения искрового разряда (8—12 кВ), поэтому после точки 3 напряжение во вторичной цепи снова стремится к нулю по мере насыщения (стабилизации) магнитного поля индукционной катушки. В точке 4 период повторяется снова для следующего цилиндра. [c.182]

Перекатывание цилиндра под действием пары сил. Представим сначала, что цилиндр, нагруженный силой О, находится на плоскости в состоянии покоя (рис. 2.2, а). В зоне контакта цилиндра с плоскостью возникает деформация смятия, на контактной площадке АС появляются напряжения, расположенные симметрично по отношению к линии ОВ. Равнодействующая напряжений имеет ту же линию действия, что и О. Уравнения равновесия цилиндра под действием приложенных сил таковы [c.31]

В стенках соединенных цилиндров начальные напряжения от давления р определяют по формулам (202) и (203). При этом следует учитывать, что для внутреннего цилиндра с радиусами Гх и л контактное давление ро является наружным (внутреннее давление равно нулю), а для наружного цилиндра радиусами и Гз контакт- [c.295]

Расчет прочности контактирующих поверхностей зубьев основан на ограничении наибольших контактных напряжений сдвига. Расчет по этому методу основан на следующих допущениях зубья рассматриваются как два находящихся в контакте цилиндра с параллельными образующими радиусы этих цилиндров принимаются равными радиусам кривизны профилей зубьев в полюсе зацепления [c.169]

Контакт цилиндров с параллельными осями. Аналогом задачи Герца в случае плоской деформации тел является контакт двух цилиндров с параллельными осями. Бели они сжимаются силой, равномерно распределенной вдоль оси цилиндра (/ , - сила, действующая на единицу длины оси, Н/м), то напряженно-деформированное состояние будет одинаковым в каждом сечении. Область контакта ци- [c.36]

Задачи контактные — Анализ напряженного состояния 534, 535 — Давление штампа 530, 533, 534 — Контакт цилиндров 528 —530, 531 [c.631]

Рис. 4.5. Контакт цилиндров (а) распределения напряжений вдоль оси г (Ь) линии уровня максимального касательного напряжения ть

Рис. 4.6. Двумерные картины интерференционных полос (линии уровня максимального касательного напряжения), полученные в экспериментах по методу фотоупругости (а) точечное нагружение ( 2.2) (Ь) равномерное давление ( 2.5(а)) (с) жесткий плоский штамп ( 2.8) (А) контакт цилиндров ( 4.2(с)).

При расчете контактных напряжений различают два характерных случая первоначальный контакт в точке (два шара, шар и плоскость и т. п.) первоначальный контакт по линии (два цилиндра с параллельными осями, цилиндр и плоскость и т. п.). [c.103]

Все перечисленные виды разрушения зависят от напряжений в месте контакта. Поэтому прочность и долговечность фрикционных пар оценивают по контактным напряжениям (см. 8.3). Расчетные контактные напряжения прп начальном качении по линии (тела качения — цилиндры, конусы, торы и ролики G образующими одного радиуса) определяют по формуле [c.219]

Рис. 216. Нсрма.тьные (а) и тангенциальные (г ) напряжения в зоне контакта цилиндров

При отсутствии нагрузки две детали могут соприкасаться в точке пли по линии, т. е. иметь начальный контакт точечный (контакт шариков и колец подшипников, двух шаров и т. п.) или линейный (контакт двух цилиндров, контакт зубчатых колес и т. п.). Под нагрузкой начальный контакт переходит в контакт по весьма узкой площадке с высокими контактными напряжениями. Например, в случае контакта двух цилиндров длиной Ь и радиусами ri и Га с параллельными осями, сжатых силой Р, площадка контакта имеет вид узкой полоски (рис. 3.2). При этом точки наибольших контактных напряжений располагаются по средней линии полосы контакта. Значение этих напряжений вычисляют по формуле Г ерца [c.261]

Расчет на прочность передачи. Расчет распределения напряжений в зоне контакта цилиндров впервые выполнен в конце XIX в. немецким механиком Г. Герцем. Он установил, что при коэффициентах Пауссона материалов цилиндров Г] и V2 максимальное напряжение в зоне контакта [c.313]

Часто, -например, при контакте цилиндров, зубьев колес и т. п. размеры поверхности контакта малы по сравнению с общей поверхностью тел (деталей). Поэтому можно допустить, что распределение напряжений в теле от нагрузок в зоне контакта незначительно отличается от распределения напряжений в упругом пол -простра/пстве с плоской границей под действием таких же сил. [c.10]

Для снижения уровня напряжений в конструкции предпринята попытка термоизолировать всю внутреннюю поверхность цилиндра, чтобы коэффициент теплоотдачи на ней составлял 350 Вт/(м град), а образующую параболоида, ограничивающего перемещения наружной поверхности, описать уравнением г = 0,1 + 0,1 2 . При эти данных сходимость процесса резко замедляется. Первые три шага давали контактную зону длиной в 50, 36 и 49 конечных элементов. Для ускорения сходимости был предложен алгоритм, согласно которому по двум очередным шагам контактная зона для следующего шага назначалась в виде среднего значения, полученного из двух расчетов. Эта схема поиска зон контакта предпочтительна при двухсторонней сходимости процесса. Результаты решения задачи в этом случае были получены за пять шагов. В контакте находилось соответственно 50, 36, 43, 45 и 44 конечных элемента, т. е. зона контакта цилиндра с параболоидом в этом случае занимает область —0,044 Z 0,044 м. Результаты расчета данного варианта приведены на рис. 51. На рис. 51, а показано распределение контактных давлений а, и радиальных перемещений наружной поверхности, а также изотермы по области меридионального сечения цилиндра (условные обо значения те же, что и на рис. 53, б). Температуры и контактные напряжения существенно ниже, чем в предыдущем варианте. На рис. 51, 5 [c.151]

Если тангенциальная сила, меньшая своего предельного значения, приложена к покоящимся цилиндрам, то микропроскальзывание возникает в окрестности обоих концов участка контакта, а тангенциальное напряжение распределяется соответственно (7.28), как показано на рис. 8.17 (/ = 0). В случае полного сцепления ( л- оо) напряжение стремится к бесконечному значению на обоих концах, заданному уравнением [c.312]

Торможение. При установке ручки крана машиниста в положение торможения контакты Т w. П контроллера занимаруг нижнее положение и получает питание катушка реле РТ по цепи плюс ГУ, предохранитель, контакты реверсора, контакт переключателя ППТ в положении I, контакты Я и Г контроллера крана, катушка реле РТ, замкнутый размыкающий контакт выключателя В52, провод 30. Реле РТ замыкает свой контакт, через который напряжение генератора управления подается на провод 47. При этом получают питание катушки вентилей ВТ всех ЭВР по цепи плюс ГУ, предохранитель, контакты реверсора, замкнутый контакт реле РТ, поездной провод 47, катушки вентилей ВТ, обратный провод 43, средний по схеме контакт переключателя ППТ, замкнутый в положении III, минусовый провод 30. Включение вентилей ВО и ВТ на всех вагонах приводит к наполнению тормозных цилиндров сжатым воздухом. Одновременно напряжение генератора ГУ головного вагон через провод 47, нижний по схеме контакт переключателя ППТ хвостового вагона, замкнутый в положении III, и контакт реле РКО подается на блокировочный провод 45. В результате получают питание лампы Т головного и хвостового вагонов. [c.156]

Задача о контакте цилиндров была рещена более 100 лет назад немецкцм механиком Г. Герцем, В связи с этим здесь и далее в качестве индекса для максимальных напряжений в контакте используется латинская буква И -- первая буква в немецком написании фамилии Г ерца [c.105]

Рис. П.26. Эпюра напряжении контакт ного сжатия на деформированной площадке цилиндра

Осевые отверстия 14 к 10 соединяют прорези с подводящей 11 и отводящей 13 линиями. Во избежание прогиба цапфы 12 под действием односторонних сил давления, а также во избежание раскрытия зазора лгежду цапфой и блоком цилиндров 4 применяют гидростатическую разгрузку цапфы, описанную ниже. Поршни выдвигаются из цилиндров нод действием центробежных сил и давления жидкости. Для уменьшения напряжения в месте контакта поршней 6 и колец 5, площадь поршней стремятся сделать меньшей, а их число 2 — большим. Одновременно это содействует выравниванию подачи и уменьшению радиальных габаритных размеров благодаря уменьншнию хода h при заданном значении Vq. [c.311]

На рис. 8.7 изображен пример сжатия двух цилиндров с параллельными осями. До приложения удельной нагрузки q цилиндры соприкасались по линии. Под нагрузкой линейный контакт переходит в контакт по узкой площадке. При этом точки максимальных нормальиьгх напряжений располагаются на продольной оси симметрии контактной площадки. Значение этих напряжений вычисляют го формуле [c.103]

Экспериментально установлено, что при качении со скольжением, например сО Г,>г),г,. сл . рис. 8.8, а), цилиндры / и 2 обладают различным сопры 1 Г лс1 ем устэлости. Это объяснястся следующим. Усталостные микротрещины при скольжении располагаются не радиально, а вытягиваются в иаправлении сил трения. При этом в зоне контакта масло выдавливается из трещин опережающего цилиндра 1 и запрессовывается в треш.ипы отстающего цилиндра 2. Поэтому отстающий цилиндр обладает меньшим сопротивлением усталости. Ускорение развития трещин при работе в масле не означает, что без масла разрушение рабочих поверхностей замедлено. Во-первых, масло образует на поверхности защитные пленки, которые частично или полностью устраняют непосредственный металлический контакт и уменьшают трение. При контакте через масляную пленку контактные напряжения уменьшаются, срок службы до зарождения трещин увеличивается. Во-вторых, при работе без масла увеличивается 1 итенсивность абразивного износа, который становится главным критерием работоспособности и существенно сокращает срок слу кбы. [c.104]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...