Режимы Горючее

Давление воздуха в поплавковой камере и в диффузоре различно, в результате из распылителя вытекает топливо, которое подхватывается потоком воздуха и распыливается. В смесительной камере значительная часть топлива испаряется, образуя горючую смесь. По мере открытия дроссельной заслонки увеличивается количество воздуха, проходящего через карбюратор, возрастают его скорость, а следовательно, и разрежение в диффузоре, что увеличивает расход топлива. При работе двигателя на различных режимах простейший карбюратор, являющийся основой всех современных карбюраторов, приготовляет смесь, состав которой не вполне соответствует требуемому. Для исправления недостатков простейшего карбюратора его дополняют рядом устройств, обеспечивающих приготовление на различных режимах горючей смеси, близкой по составу к требуемой. [c.51]

Для исправления характеристики простейшего карбюратора, служащего основой современных карбюраторов, его дополняют рядом устройств, обеспечивающих приготовление на различных режимах горючей смеси, близкой по составу к требуемой. [c.51]

Абсолютная тяга двигателя на расчетном режиме р = Mw 35,2 2150 = 75 680 Н, следовательно, масса двигателя без горючего составляет /Ид = 0,005 75 680 = 378,4 кг. [c.143]

Кинетическое горение готовой горючей смеси при турбулентном режиме движения очень неустойчиво. Поэтому в высокопроизводительных промышленных топочных устройствах при турбулентном режиме движения газовоздушных потоков горение является в основном диффузионным. [c.144]

Карбюраторный двигатель имеет топливную систему, включающую топливный бак с указателем уровня топлива, фильтр-отстойник, фильтр тонкой очистки топлива, топливоподкачивающий насос, карбюратор и впускной трубопровод с воздушным фильтром. Основным элементом топливной системы является карбюратор (рис. 5.7). Он служит для установления состава горючей смеси в соответствии с режимом работы [c.226]

Простейший карбюратор может приготовлять смесь необходимого состава только для одного скоростного или нагрузочного режима работы двигателя. Карбюраторный двигатель, особенно транспортный, работает на самых различных скоростных и нагрузочных режимах при частой их смене. Чтобы карбюратор мог надежно устанавливать требуемое соотношение между топливом и воздухом в горючей смеси при работе на любом режиме двигателя, он снабжается рядом систем и устройств главной дозирующей системой с корректированием подачи топлива с целью обеспечения необходимого состава смеси при работе двигателя на всех основных эксплуатационных режимах системой холостого хода для обеспечения устойчивой работы двигателя при малой нагрузке и на режиме холостого хода системой для обогащения смеси при работе двигателя на режиме максимальной мощности и близких к нему режимах (для этой цели в карбюраторе устанавливается экономайзер) устройством для обеспечения хорошей приемистости двигателя (ускорительный насос для подачи дополнительного количества топлива с целью обогащения [c.227]

Для изменения количества горючей смеси, поступающей в двигатель, служит дроссельная заслонка 12. Воздушной заслонкой / пользуются для обогащения смеси при пуске двигателя. Приведенная схема простейшего карбюратора применима только для карбюраторных двигателей, работающих при постоянном режиме (неизменном числе оборотов и величине нагрузки). [c.417]

Основной элемент системы питания двигателя (рис. 73) — карбюратор, который служит для образования смеси топлива и воздуха в необходимой пропорции при высокой степени испарения топлива, изменения количества горючей смеси, поступающей в двигатель в соответствии с нагрузкой, состава смеси в соответствии с режимом работы, а также для надежного пуска и устойчивой работы двигателя на холостом ходу. Топливо из бака 1 по трубопроводу поступает в топливный насос 21 диафрагменного типа. Диафрагма 16 этого насоса приводится в движение с помощью рычага 19 от кулачка 18 распределительного вала. Рычаг 19 [c.169]

Потери при режимах неполной нагрузки в сочетании с потерями при высоких скоростях приводят к тому, что в некоторых моделях автомашин увеличение скорости вызывает существенный рост расхода горючего. В целом с учетом потерь от неполной нагрузки и аэродинамического сопротивления максимальный [c.280]

На промышленных предприятиях горючие ВЭР должны учитываться при любом режиме их образования и [c.235]

Учет горючих и тепловых ВЭР по широкой номенклатуре позволит осуществить накопление статистической информации в области использования ВЭР, типов установленного утилизационного оборудования и режимов его работы и обеспечить постоянно действующее функционирование информационных потоков между отдельными звеньями управления. Накопление и обновление статистической информации позволят осуществить обоснованное планирование использования ВЭР и будут способствовать выявлению имеющихся резервов экономии топлива за счет использования внутренних резервов промышленности. [c.237]

Теплопроводность UO2 является сложной функцией плотности, температуры и режима облучения. Подробное изложение этого вопроса не входит в задачи настоящей работы. Однако если известно начальное состояние горючего, его поведение в дальнейшем можно связать с величиной / k T)dT и с выгоранием. Связь этих величин с абсолютной температурой можно установить, пользуясь оценками k[T) в зависимости от различных переменных. В обоих случаях для определения Та, безусловно, необходимо знание эффективного коэффициента теплопроводности газовой полости или поверхности контакта между оболочкой и горючим. В табл. 5.10 приведены некоторые важные свойства UO2, упоминавшиеся в тексте. [c.134]

Экономичные и мощностные горючие смеси и расходы топлива определяют путём стендовых испытаний двигателя, для чего снимают регулировочные характеристики по расходу топлива. Одна регулировочная характеристика соответствует одному определённому режиму работы двигателя и потому снимается на постоянном числе оборотов ри постоянном положении дросселя. Регулировочная характеристика двигателя ГАЗ-М по опытам МАДИ приведена на фиг. 1, где, помимо кривых мощности и удельных расходов топлива, представлены кривые максимальных давлений цикла и продолжительности сгорания смеси. Экономичная и мощностная смеси характеризуются соответственно а = 1,12 и 0,9 и расходом топлива 4,0 5,0 кг/час. Для определения наивыгоднейшей характеристики [c.219]

Если при небольшой концентрации горючих в слое скорость сгорания в диффузионном режиме определяется диффузией кислорода из плотной фазы к поверхности частицы, то с увеличением массы [c.136]

В стационарном режиме в слое устанавливается такая концентрация горючих, при которой количество сгорающего в нем топлива становится равным количеству поданного (за вычетом унесенной мелочи). При этом функция распределения частиц в слое будет отличаться от (4.44), поскольку различные фракции сгорают с разной скоростью. [c.161]

В действительности локальные концентрации подвержены значительным флуктуациям потоки как бы вибрируют и локальные избытки воздуха периодически изменяются (рис. 3-10). При снижении общего избытка воздуха амплитуда флуктуаций, по-видимому, изменяется незначительно и, начиная с некоторой среднего значения аср>1, поток в периоды спада попадает в режимы, соответствующие недостатку воздуха, т. е. а <1. Экспериментальное изучение пульсаций затруднено, так как их частота имеет порядок 1 гц и выявление кривых, изображенных на рис. 3-10, потребовало бы отборов длительностью в сотые доли секунды. Для обычных в топочных исследованиях длительных отборов (до 1 мин) все показатели усредняются, в связи с чем в пробе одновременно фиксируются несовместимые в процессе сгорания однородной гомогенной смеси Ог и горючие компоненты СО и [c.59]

Как видно, при qz = 2>,l% (богатая горючими компонентами смесь) хроматограф ОРГРЭС дает большую погрешность, чем аппарат ВТИ-3. Однако для определяющих оптимум режима и составляющих предмет разногласий бедных смесей преимущества хроматографа очевидны. Особо наглядно это видно на примере анализа пустой пробы , т. е. пробы, в которую не вводилось горючих газов и в которой аппарат ВТИ-3 все же показал содержание 0,047% и 0,016% СН4, что отвечало фиктивной химической неполноте сгорания, равной [c.74]

Присосы воздуха в газоходы, где температура газов более 600 °С, способствуют дожиганию не сгоревших в топке горючих газов (водород, температура воспламенения которого 600 °С, окись углерода — 700 °С, метан — 650—750 °С). Однако это обстоятельство ни в какой мере не оправдывает наличия присосов воздуха в газоходы с высокой температурой, так как и без этого при правильно налаженном топочном режиме потеря с/з может быть сведена к минимальной нормативной величине. [c.85]

Поэтому доменный газ без карбюрации не эффективен при данном режиме теплообмена, так как при горении дает низкую температуру и несветящееся пламя. Чем больше углеводородов в горючем газе (СН4 и особенно С Н ), тем больше оснований получить пламя повышенной светимости в связи с возможностью в этом случае возникновения естественной карбюрации за счет разложения углеводородов и выделения углеродистых частиц. [c.211]

Нейтральным режимом называется такая разновидность слоевого процесса, когда воздух подводится в количестве, близком к теоретически необходимому для полного сжигания горючего, т. е. 9—10 нм 1кГ С. (рис. 183, а). В этом случае температурный уровень зоны окисления (если пренебречь тепловыми потерями зо- ны на сторону) определяется размерами кусков, реакционной способностью горючего и параметрами дутья. [c.341]

Окислительным режимом называется такая разновидность слоевого процесса, когда воздух подводится в количествах, значительно превосходящих теоретически необходимое для полного сжигания горючего (углерода). Пусть —теоретическое удельное количество воздуха, т. е. приходящееся на 1 кГ углерода горючего. [c.345]

Расчитываются геометрические размеры основных деталей и узлов воспламенителя при его работе на критическом режиме истечения продуктов сгорания, среднемассовая температура факела, коэффициент эжекции. В последнем случае в техническое задание должны входить и параметры Р , Т эжектируемого воздуха, которым обычно служит вторичный воздух. Чаще всего из исходных данных известны марка горючего и потребная тепловая мощность факела пускового устройства N . Тогда расход топлива, кг/с, может быть найден из выражения [c.335]

Необходимо сделать здесь следующую оговорку. Мы видели, что при медленном горении в закрытой трубе В11ереди зоны горения непременно возникает ударная волна. При больших скоростях горения интенсивность этой волны велика и она существенным образом меняет состояние подходящей к зоне горения газовой смеси. Поэтому не имеет, собственно говоря, смысла следить за изменением режима горения при увеличении его скорости для заданного состояния р, V исходной горючей смеси. Для того чтобы достигнуть точки О, необходимо создать такие условия горения, при которых бы не возникала ударная волна. Это можно, например, осуществить при горении в открытой с обеи < сторон трубе, причем с заднего конца производится непре-рыв ый отсос продуктов горепия. Скорость отсоса должна быть подобрана так, чтобы зона горения оставалась неподвижной, и потому не возникала бы ударная волна ). [c.688]

Новые возможности иолучения интенсивных пучков быстрых и медленных нейтронов появились после изобретения циклических ускорителей заряженных частиц и ядерных реакторов. В ускорителях получаются быстрые нейтроны при помощи (а, п)-, р, п)- или [d, п)-реакций, идущих при соударении ускоренных а-частиц, протонов или дейтонов с мишенью. В наиболее распространенных типах ядерных реакторов получаются медленные (в основном тепловые) нейтроны, которые образуются в результате замедления нейтронов, испускаемых в процессе деления ядер урана или другого ядерного горючего. В обоих случаях получаются пучки нейтронов несравненно большей интенсивности, чем с помощью нейтронных источников. В особенности интенсивные пучки нейтронов 10 нейтрКсм сек) позволяют получать ядерные реакторы, работающие в импульсном режиме. [c.286]

Расиространение горения в смесях газа с горючими частицами может происходить как за счет процессов переноса — теплопроводности и диффузии, передачи тепла излучением, так и за счет газодинамических процессов — конвективного двпженпя относительно частиц горячих продуктов реакции, ударных и детонационных волн. Реализация того или иного механизма зависит от режима горения частиц, концентрации топлива, геометрии устройства, где горение осуществляется, и особенностей инициирования. При этом скорость распространения фронта горения изменяется в широком диапазоне от нескольких сантиметров до нескольких метров в секунду. [c.402]

От конструкции печей и режима сжигания горючего и сырья зависит свойство получаемой сажи. Сырьем для получения сажи служит зеленое масло (керосиногазойлевая фракция 190...360°С), коксовый дистиллят [c.262]

Этот путь используется в факельных (камерных) топках, в которые тонко размолотая горючая пыль вдувается через горелки вместе с необходимым для горения воздухом (см. рис. 17.8,6) аналогично тому, как сжигаются газообразные или жидкие топлива. Таким образом, камернБ1е топки пригодны для сжигания любых топлив, что является большим их преимуществом перед слоевыми. Второе преимущество — возможность создания топки на любую практически сколь угодно большую мощность. Поэтому камерные топки занимают сейчас в энергетике домшгирующее положение. В то же время пыль не удается устойчиво сжигать в маленьких топках, особенно при переменных режимах работы, поэтому нылеугольные топки с тепловой мощностью менее 20 МВт не делают. [c.158]

Например, печатные аппараты полиграфических машин должны обеспечить точность оттиска — графическую, градационную и точность цветопередачи. Гироскопические приборы летательных аппаратов призваны обеспечивать стабильное положение оси вращения, их прецессия должна находиться в заданных пределах. Зевообразовательный механизм ткацкого станка обеспечивает перемещение нитей на определенную величину для пропуска в заданный момент челнока с уточной нитью карбюратор автомобильного двигателя — подачу оптимального состава смеси горючего и воздуха на всех режимах работы двигателя, а шпиндель металлорежущего станка— точность вращения по радиальному и осевому биению в заданных пределах и т. д. [c.37]

Варьируемыми факторами явлйются давления на входах в двигатель по линиям горючего и окислителя, температуры компонентов топлива, давление в камере сгорания и др. Искомые, коэффициенты определяются из натурных испытаний с применением, методов факторного планирования [219], а затем осуи еств-ляется моделирование на ЭВМ. Такой метод позволил оценить область работоспособности и состояния при различных режимах работы изделия и определить запас надежности по данному параметру. [c.517]

Самое широкое использование ядерного горючего не только для электроэнергетики, но и для целей теплоснабжения, а в дальнейшем для ряда высокотемпературных технологических процессов и производства водорода. По данным расчетов, уже в настоящее время использование ядерного горючего в крушгых энергетических установках оказывается экономичным в сравнении с углем, а тем более с природным газом и мазутом в районах, где высококачественное топливо является привозным. Использование ядерного горючего будет возрастать в первую очередь путем сооружения мощных конденсационных атомных электростанций (АКЭС), работающих в базисном режиме, а затем и массового развития атомных ТЭЦ и атомных источников теплоснабжения (A T) в основном для получения горячей воды, а далее и пара. [c.109]

Потребность в конкретных видах энергии и режимы ее использовапия в перспективе на промышленном предприятии (узле) практически определяют рациональный выбор типов утилизационного оборудования, обеспечивающего выработку на базе ВЭР энергии таких параметров, которая может быть целиком использована на энергетические, технологические и другие нужды. Потери энергии, связанные с неполным использованием ВЭР (сжигание в факелах горючих газов, неполное использование выработки котлов-утилизаторов из-за отсутствия потребителей и т. п.), необходимо рассматривать как потенциальные энергетические резервы. Потери ВЭР характеризуют уровень рационального ведения энергетического хозяйства предприятия. Поэтому снижение потерь от неполного использовапия ВЭР является одной из центральных задач при планировании развития энергохозяйства. От технико-экономических показателей утили- [c.230]

Робертсон [10] обобщил работы по отложениям в реакторах с водой под давлением, основываясь на измерениях под облуче нием в петлях реактора NRX. В контурах из нержавеющей стали при нейтральном водном режиме отложения шлама на поверхности облучаемых твэлов были довольно значительными (оболочка из циркалоя, горючее — UO2). Несмотря на высокую чистоту теплоносителя (электропроводность 1 mkmoI m) и концентрацию шлама не более 0,1 мг/л, толщина отложений достигала 100 жкж. [c.293]

Одножиклерный карбюратор не в состоянии обеспечить двигателю подачу экономичной горючей смеси на всех режимах. При малых разрежениях в диффузоре жела- [c.225]

Основными недостатками элементарного смесителя являются 1) невозможность работы на холостом ходу двигателя и на малых нагрузках. когда Ьрдаф приближается к 2) обогащение горючей смеси на средних нагрузках и в связи с этим значительное ухудшение экономичности двигателя на этих режимах. [c.252]

Рассмотрение вопроса начнем с определения дисперсий малочисленных измерений, как, например, горючих в уносе и полного состава газов. Дисперсия при определении горючих в уносе связана с количеством горючих, случайными ошибками взвешивания, различной степенью выгорания углерода и выгазовывания золы и тому подобными, свойственными данной лаборатории и лаборантам факторами. Для выявления дисперсии следует взять и тщательно перемешать пробу золы в количестве, достаточном для приготовления 10 —15 навесок. Определив содержание горючих в каждой навеске, мы получим выборку, состоящую из 10—15 величин, по которой и подсчитаем выборочную дисперсию метода. При этом, если все тигли будут поставлены в печь одновременно и их взвешивание осуществит одна и та же лаборантка, дисперсия будет меньше, чем в случае последовательной постановки и обработки разными лаборантками. Дополнительная дисперсия будет вызвана различным термическим режимом печи и субьективными различиями в действиях лаборантов. [c.87]

Применительно к горючим компонентам (00 и Нг) положение осложняется еще сильнее. Как известно, соотношение отдельных компонентов зависит от температуры и избытка воздуха. При переходе от режима нехватки воздуха (а<1) к режиму избытка его (а>1) происходит качественное изменение локального состава газов исчезают газообразные фракции неполного сгорания и лоявляется свободный кислород fJI. 19]. [c.264]

Однако гребования к светимости пламени лри направленном косвенном теплообмене значительно меньше, чем при других режимах радиационного теплообмена, и тем меньше, чем выше теплотворность топлива. Это объясняется дем, что в верхней части рабочего пространства печи может быть развита очень высокая темлература пламени, недопустимая в нагревательных печах (из-за опасности перегрева металла) при других режимах теплообмена в силу указанного обстоятельства в печах с направленным косвенным теплообменом, естественно, уменьшаются требования к светимости пламени. В связи с этим в данном случае могут с успехом использоваться различного вида жидкие и газообразные горючие. При работе печей на твердом топливе [c.260]

Практически в некоторых технологических процессах значение У в достигает 80 нм 1кГ С. Таким образом, количество воздуха, равное Уд —10) нж //сГ имеет технологическое назначение. При 0 Кислительном режиме слоевого процесса тепло в слое получается не только за счет сжигания горючего, но и за сче1 тепловых эффектов технологических операций, в частности в результате окисления других элементов (М), например серы. При больших значениях большая часть шахтной печи превращается по сути дела в теплогенератор. Окислительная зона (по топливу) может быть растянутой по объему слоя, так как температурный режим зависит не только от тепловыделения при сжигании топлива, но и от течения технолотических реакций. В завио -М Ости от сродства кислорода воздуха к углероду топлива и к элементу М, который окисляется в процессе технологической операции при данных температурных условиях и их относитель- [c.345]

Восстановительным режимом называется та1кая разновидность слоевого процесса, когда воздух подводится в количествах, меньших теоретически необходимого для полного горения горючего (углерода), т. е. когда < 10 нм 1кГ С (рис, 183, в). При восстановительном процессе кислород воздуха целиком затрачивается на окисление углерода, а получающаяся при таком процессе окись углерода СО имеет технологическое назначение. [c.347]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...