Удаление никелевых

Методика эксперимента. В целях очистки раствор никелевых солей перед опытом смешивали с активированным углем и затем фильтровали. Кислотность проверяли рН-метром. Периодически раствор полностью анализировали количественно и измеряли поверхностное натяжение, удельный вес и показатель преломления. Раствор после опыта сохраняли и очищали для последующих опытов. Всякий раз, когда анализ показывал большое изменение состава или измеренных характеристик, раствор выливали и заменяли новой порцией. В процессе всех исследований это было сделано трижды. Подготовка поверхности нагрева перед каждым опытом состояла из удаления никелевой пленки, осажденной в предыдущем опыте, и полировки медного основания наждачной шкуркой из семи номеров, самой мелкой была шкурка 7о. Полировку шкуркой каждого номера проводили до снятия царапин от предыдущей операции. После этого пропитанной спиртом тканью тщательно стирали следы наждака и медной пыли. [c.311]

УДАЛЕНИЕ НИКЕЛЕВЫХ ПОКРЫТИЙ [c.293]

Для удаления никелевого покрытия можно использовать также электролит следующего состава в мл при температуре 20—25° С [c.243]

Чтобы удалить большинство растворенных в вольфраме газов, необходимо нагреть его в вакууме до температуры около 2200 °С и откачивать в течение примерно двух часов (здесь и в -последующем при обсуждении изменений в вольфраме приводится истинная температура, а не спектральная яркостная температура). После такой обработки основная часть оставшегося в стеклянной оболочке лампы газа будет появляться из молибденовых или никелевых вводов, которые остаются при более низкой температуре, или из стекла. Нагретый вольфрам выделяет следующие газы (в порядке их концентрации) азот, окись углерода и водород. Присутствие их в твердом растворе всегда увеличивает электрическое сопротивление металла. Если после отпайки лампы имеет место чрезмерная дегазация вольфрама, обычно наблюдается гистерезис соотношения со-противление/температура. Этот гистерезис происходит следующим образом. При высоких температурах газ выделяется из глубины металла диффузией к поверхности и испарением. При охлаждении тот же газ, если он не был удален откачкой или абсорбирован в другом месте, конденсируется на поверхности вольфрама и начинает диффундировать обратно в металл, увеличивая тем самым его сопротивление. Скорость, с которой происходят все эти процессы, является экспоненциальной функцией температуры. Для ламп, используемых в области до 1800 °С, дрейф сопротивления при охлаждении, скажем до 1200 °С, может происходить в пределах нескольких дней как результат недостаточной дегазации в начальной стадии или последующей течи. [c.353]

После никелирования производят термическую обработку в течение 1—2 ч при 200—220 С для снятия внутренних напряжений Удаление некачественного никелевого покрытия производят электрохимическим способом в растворе, содержащем 1070—1200 г/л серной кислоты и 8—10 г/л глицерина при комнатной температуре, анодной плотности тока 5—10 А/дм , напряжении 12 В, катоды — свинцовые [c.30]

Имеются различные технологические схемы очистки никелевых растворов от примесей, отличающихся очередностью операций очистки растворов от железа, меди и кобальта. Имеется по меньшей мере три схемы очистки растворов (в порядке очередности удаления примесей) схема 1 Fe Си Со схема 2 Си Fe Со схема 3 Fe - Со - - u. [c.56]

При газолазерной резке металлов лазер непрерывного излучения на углекислом газе мощностью до 5 кВт позволяет в струе кислорода резать малоуглеродистые стали толщиной до 10 мм, легированные и коррозионно-стойкие стали - до 6 мм, никелевые сплавы - до 5 мм, титан - до 10 мм. Металлы, образующие тугоплавкие оксиды с малой вязкостью, газолазерной резкой разделяются плохо, так как удаление оксидов из зоны резки в этом случае затруднено. К таким металлам относятся алюминий и его сплавы, магний, латунь, хром и целый ряд других металлов, которые выгоднее резать плазменной резкой. [c.210]

Направленная кристаллизация обычно осуществляется путем удаления формы из массивной графитовой печи сопротивления, изображенной на рис. 14. Расплавы никелевой или кобальтовой эвтектик, помещенные в форму из окиси алюминия, поддерживаются в графитовых втулках или водоохлаждаемых стержнях на движущейся охлаждаемой подставке. Скорость движения формы изменяется в пределах 0,5—100 см/ч, в то время как типичная температура расплава составляет 1600° С. [c.128]

В последние годы разработаны электролиты для никелирования, в которых никелевые покрытия получают блестящими, не требующими полировки. Эти электролиты содержат специальные компоненты — блескообразователи и добавки, способствующие удалению микронеровностей и частично макронеровностей покрываемой поверхности. Как правило, эти электролиты содержат также соединения, предупреждающие образование точечных изъязвлений (питтинга) на покрытии. [c.145]

Кроме описанных выше усталостных экспериментов с образцами с удаленным никелевым покрытием и после их отпуска, это подтверждают и данные о более сильном ухудшении сопротивления усталости более твердой стали [634]. Мягкая малоуглеродистая сталь 10 понизила предел выносливости с 173,7 МН/м2 (16,7 кГ/мм2) до 148,9 МН/м2 (15,2 кГ/мм ), т. е. на 9%, тогда как пружинная сталь 5002Г (0,63 С 1,60 Si 0,73 Мп), термообработанная на структуру сорбита, сохранившего ориен- [c.280]

Для удаления никелевого покрытия с углеродистой и нержавеющей стали, а также с поверхности магния рекомендуется цианистый нитроароматиче- [c.293]

Для удаления никелевого покрытия с поверхности меди и ее сплавов и с изделий, состоящих частично из стали и меди, рекомендуется нецианистый раствор следующего состава 35 г/л нитроароматическое соединение, 65 г/л этилендиамин. Температура раствора 60—80 °С. Во из1бежание разрушения меди и ее сплавов полезно добавлять к раствору тиокарбамид. [c.294]

При испытании на изгиб вращающегося образца из нормализованной цементированой стали Барклай и Девис установили снижение примерно на 30% предела усталости у никелированных образцов (никелирование в электролите из сульфата никеля) Очень поучительной была также их попытка испытать образец с удаленным никелевым покрытием, показавшая, что при этом была вновь достигнута прочность материала, не подвергавшегося никелированию. Те же авторы на закаленной цементированной стали исследовали также влияние толщины покрытия и нашли, что у никелевых покрытий, полученных из сульфатноникелевого электролита, имеется явно выраженная зависимость предела усталости от толщины слоя покрытия. В то время как снижение предела усталости при толщине 13 мкм составляло всего лишь [c.189]

При удалении покрытий с магния необходимо следить за тем, чтобы поверхность основного металла не была при этом перетравлена. Медь может быть удалена погружением в горячий раствор полисульфида щелочного металла после этого деталь обрабатывают в растворе цианида, как обычно при удалении меди с других основных металлов. Для удаления никелевого покрытия детали погружают в водный раствор электролита, содержащий 15—20% (по массе) плавиковой кислоты и 2°/о (по массе) азотистонатр иевой соли, и включают в качестве анода при напряжении 4—6 в. Катоды применяют графитовые, свинцовые или магниевые. Плотность тока для растворения никеля в таком электролите может быть самая разнообразная. После удаления покрытия поверхность магния полностью пассивируется в результате образования фторида магния. Для получения лучшего результата электролит следует перемешивать. Медь и никель могут быть удалены одновременно в растворе, содержащем 30% (по массе) плавиковой кислоты и 15°/о (по массе) азотной кислоты (1,42 г/лгл). [c.320]

Вредные примеси в электролите и способы их удаления. Никелевые электролиты чувствительны к примесям ряда посторонних металлов, к окислителям и к органическим соедивениям. Особенно вредны примеси меди, железа, цивка, свинца, аииона МОз . [c.148]

Удаление никелевых покрыти й рекомендуется производить электрохимически в растворе серной кислоты с удельным весом 1,59—1,6, Анодная плотность тока 5—10 а, температура электролита 18—35° С. Катодами при снятии никеля служат св 1нцовые пластины. [c.93]

Химическое растворение менее выгодно там, где растворимость покрытия и основного металла в соответствующем растворе одинакова (например, в случае удаления никелевых покрытий по цинку и его сплавам). В таких случаях можно рекомендовать электрохимический способ удаления покрытия. Недостатком химического способа удаления покрытий является относитель- -но большой расход химикатов (как правило, раствор нельзя регенерировать). Этот недостаток имеет настолько серьезное практическое значение, что часто препятству-д.. ет более широкому применению названного способ Ш Иногда растворение покрытия протекает медленнее, eri [c.46]

В других случаях реакции на поверхности раздела приводят к необратимому снижению собственной прочности упрочнителя. Петрашек [28], например, наблюдал уменьшение собственной прочности волокон вольфрама по мере развития рекристаллизации, на которое заметно влияют определенные легирующие элементы медной матрицы. Саттон и Файнголд [37] отмечали, что активные легирующие элементы никелевой матрицы снижают прочность волокон окиси алюминия в композите, изготовленном путем пропитки. Эти наблюдения легли в основу предложенной ими теории прочности композитов, рассмотренной в гл. 8. Предполагается, что разупрочнение окиси алюминия обусловлено огрублением рельефа поверхности, а в этом случае удаление продукта реакции не восстанавливает прочности, хотя химическая [c.26]

Доступные условия получения пористых материалов описаны в работе [159]. Из кислого электролита может осаждаться композиция медь—саран (сополимер акри-лонитрила и винилиденхлорида) на стальную или пассивированную никелевую поверхность. При обработке покрытия ацетоном или метилэтилкетоном получается пористая поверхность за счет извлечения частиц сарана (в частности, марки F-220). Максимальная поверхностная концентрация частиц (as = 50%) достигается при толщине фольги 8—12 мкм, полученной из суспензии с концентрацией частиц 25—150 кг/м . В случае если не предусматривается удаление частиц из покрытия, то пористым можно сделать последующее по меди покрытие (Ni, Ag, Sn, Pb) по принципу получения сил -покрытий. Размеры диспергированных частиц должны быть 50 мкм. [c.252]

Жаропрочные сплавы на никелевой основе имеют крупнозернистую структуру. На дебаеграммах, снятых с недеформирован-ного образца без вращения, наблюдаются отдельные четкие рефлексы. Пластическая деформация вызывает резкое изменение характера интерфренционных линий. На рентгенограммах вместо четких рефлексов появляются размытые сплошные линии. За глубину наклепанного слоя принимается толщина слоя, после удаления которой на рентгенограммах вместо размытых сплошных линий наблюдаются четкие рефлексы линий (331 и 420), анало- [c.84]

Осадок загрязнённого ЗпОз сплавляют с 4 ч. N3202 в никелевом (железном) тигле. Сплав выщелачивают водой, подкисляют НС1, кипятят до удаления С12 и определяют Зп объёмным методом (см. ниже). [c.108]

Для контура с натрием могут быть использованы стали, содержащие 2,257о Сг и 1% Мо (возможно с добавками ниобия как стабилизатора углерода) для участков с низкой температурой, 9% Сг и 1% М.0 для участков со средней температурой, и аусте-нитные стали серии 300 или никелевый сплав 800 для участков с высокой температурой. Скорость потери металла слабо зависит от состава сплава, но очень сильно зависит от концентрации кислорода н скорости движения натрия, которая может быть до 9,14 м/с. Кислород может быть удален из натрия пропусканием его через холодную ловушку, которая задер- [c.158]

Рис. 1.35. Аитокатод на основе углеродных нолокн и полимеров а — автокатоды (.1) в никелевых трубах (2) вставлены во фторопластовую оправку (J). Металлический спей-сер (4) служит для крепления модуляторного электрода и конструкции в целом 6 — заливка формы кремнийорганическим диэлектриком в — после затвердевания диэлектрика и удаления оправки г — выравнивание волокон подлине электроэрозийпой резкой. Потенциал прикладывается между проволокой (5) и углеродными волокнами

Разработан ряд технологических процессов, обеспечивающих надежное соединение алюминия с медью и ее сплавами, со сталью, никелевыми и другими сплавами. Основные трудности при осуществлении процесса пайки алюминия с указанными материалами заключаются в следующем в выборе флюса или газовой среды, обеспечивающей удаление окислов с поверхностей столь разнородных материалов в образовании хрупких соединений из-за возникновения интерметаллидов в зоне шва в наличии большой разности ТКЛР алюминия и перечисленных материалов. Первые две задачи успешно решаются предварительным нанесением на поверхности соединяемых материалов защитных металлических покрытий. Пайку алюминия с медью можно осуществить по никелевому покрытию, нанесенному иа алюминий химическим способом. Пайку производят в водороде лрипоем состава, % [c.267]

На Березниковском тптано-магниевом комбинате в цехе хлорирования установлены кюбели под сухие возгоны, дроссели и переходы на вентиляторах, форсунки на скрубберах и решетки на канализационных стоках. Вентиляторы с деталями из титана не ремонтировались в течение 5 лет, тогда как срок службы вентиляторов из гуммированных углеродистых сталей не превышал одного месяца. Насосы КНЗ-6/30 из титана работают без ремонта несколько лет те же насосы, изготовленные из легированных нержавеющих сталей, выходят из строя каждые 2—3 мес. На Усть-Каменогорском титано-магниевом комбинате насосы, работающие на перекачке 20% НС1, служили более 4 лет чугунные насосы в той же среде работали не более 5—7 дней. Внедрение газоходов и вентиляторов из титана увеличило срок их службы в f2 раз по сравнению с гуммированными сталями. На Норильском горно-металлургическом комбинате титан используется на гидрометаллургическом переделе получения катодного никеля, для коммуникаций оборудования и отдельных узлов. В цехе электролиза никеля был разработан и установлен на испытание образец титанового фильтра сгустителя с полнопогружными дисками для непредельной фильтрации никелевого раствора с одновременным удалением железокобальтового осадка. Опытный образец фильтра-сгустителя заменил 10 единиц старого оборудования, дал возможность увеличить производительность передела, ликвидировать ручной труд, улучшить санитарные условия труда. [c.236]

Второй способ из указанных выше применяют при изготовлении фильтров, через которые требуется пропускать очень большие количества жидкости в единицу времени, причем к степени очистки не предъявляют высоких требований. Металлический порошок с частицами размером 0,2-0,8 мм насыпают в формы, в которых и спекают для лучшего заполнения формы порошок в ней подвергают утряске. Формы изготовляют из различных неорганических материалов, чаще всего оксидов наилучшими считаются керамические формы. Никелевые фильтры можно изготовлять спеканием свободно насыпанного порошка в стальных формах. Для предотвращения припекания порошка к стенкам формы их обмазывают мелом или обкладывают тонколистовым асбестом. Добавка в порошок никеля 0,5 % Р приводит к снижению температуры спекания (с никелем фосфор образует эвтектику, плавящуюся при 880 °С). Фосфор вводят так порошок никеля смачивают водным раствором (NH jjHPO и затем сушат до полного удаления влаги. [c.72]

Максимальное содержание никелевой фазы зафиксировано в прилегающем к поверхности контакта образца с расплавом слое 38 % (обьемн.), а по мере удаления от контактной поверхности содержание никеля постепенно нивелируется до исходного содержания в сплаве ТН20. [c.68]

Конвертирование. Полученный при электроплавке штейн подвергается конвертированию. Эта операция — общая для всех заводов, перерабатывающих платинусодержащее сульфидное медно-никелевое сырье. Конвертирование, цель которого состоит в возможно более полном удалении сульфида железа из никель-медных штейнов, осуществляется при температуре около 1200 °С. Процесс протекает в сульфидных расплавах, где активность платиновых металлов очень невелика. Поэтому в процессе конвертирования в шлаковую фазу в очень незначительных количествах переходят платина (<0,5 %), палладий (<0,5 %), родий (<1,0 %), иридий (<1,0 %). Более того, конвертерные шлаки перерабатываются в обеднительных печах, поэтому общие потери благородных металлов при конвертировании сравнительно малы. Однако рутений и осмий теряются, вероятно, в результате протекания окислительных реакций. Так, со шла- [c.391]

Электрорафинирование меди проходит в сульфатных растворах, содержащих до 45 г/л Си, до 180 г/л H2SO4 и до 20 г/л примесей железа, никеля, сурьмы, висмута при плотности тока до 350 A/м . Потенциал анода при этом достигает -+-0,5 В. При таких условиях переход в раствор платины и палладия не превышает 0,3 %, родия 1,5 %. Рутений, осмий и иридий, образующие ограниченные твердые растворы с медью, переходят в раствор в значительных количествах, % (от содержания в анодах) до 70 Ru, до 20 Os, до 15 1г. С целью удаления примесей часть медного электролита выводят на регенерацию с получением катодной меди, медной губки, сульфата никеля и маточного раствора, содержащего до 600 г/л H2SO4. Перешедшие в раствор платиновые металлы концентрируются в маточном растворе, из которого возможно их извлечение цементацией никелевым порошком при 100—105 °С. Извлечение всех платиновых металлов из раствора достигает более 90 % при расходе порошка 10 г/л. [c.401]

Экстракционное удаление железа осуществляют на заводе il onbridge Refinery [87]. Никелевый штейн, содержащий (ь, никель, кобальт и железо, выщелачивают соляной кислотой, пучается раствор, содержащий железа, кобальта и меди по /л, никеля 120 и соляной кислоты 160 г/л. Для получения чи-го кобальта, меди и никеля из этого раствора удаляют железо, [c.151]

Горячая коррозия, обусловленная присутствием, серы, часто протекает в виде основного флюсования, так как за счет формирования сульфидов в сплавах в расплаве осадка происходит образование оксидных ионов. Как можно видеть на рис. 12.13, некоторые никелевые сплавы гораздо более чувствительны к такому виду горячей коррозии, чем кобальтовые сплавы. Отсюда можно сделать вывод, что сплавы на основе кобальта обладают более высоким сопротивлением горячей коррозии, чем сплавы никеля. Однако такое утверждение в общем неверно и справедливо лишь для некоторых видов горячей коррозии. Разница в коррозионном разъедании при высокотемпературных испытаниях сплавов на основе никеля и кобальта, содержащих хром и алюминий (см. рис. 12.3), еще ничего значит. Увеличение концентрации хрома или алюминия в этих сплавах приводит к увеличению времени до начала стадии быстрой сульфидации. Сплавы на основе никеля, однако, приобретают очень высокую восприимчивость к коррозионному разъеданию при уменьшении концентрации алюминия в них <6 % (по массе). В таких сплавах происходит быстрое удаление серы из осажденного [c.83]

В качестве материала для электродов при обработке высокоуглеродистых инструментальных сталей и жаропрочных сплавов на никелевой основе рекомендуются графит, медь и композиционный материал МНБ-3 (97% меди и 3% нитрида бора). Наименьшему износу подвержен медный электрод, так как его электроэрозия компенсируется углеродом, откладывающимся в результате пиролиза углесодержащих рабочих жидкостей. Для удаления ишама из МЭП в электроде изготавливается необходимое число отверстий (см. рис. 32.3, а, б). Удаление осуществляется прокачкой или отсосом рабочей жидкости из зазора. [c.599]

Подготовительные операции по удалению дефектов выполняются абразивным инструментом или воздушно-дуговой строжкой (резкой). Швы сваривают ручным дуговым способом электродами типа Э42А или Э50А (марок ЦУ-5, УОНИ-13/45, УОНИ-13/55 и др.). Предпочтение отдается электродам марок ОЗЧ-З, ОЗЧ-4 и др. со стрежнем на никелевой основе. Возможным считается использование механизированной сварки стальной проволокой в СО2. [c.365]

Основной причиной формоизменения образцов в описанных случаях является, по-видимому, слабое сцепление основы с волокном. Смещение вдоль межфазной поверхности происходит преимущественно во время нагрева. Этому смещению способствует большее увеличение полости в основе, чем размещенного в ней волокна. В результате сслабления связи волокно мало препятствует расширению никелевой основы. При охлаждении полость уменьшается в размерах. Возрастающее с пониженнем температуры сцепление волокна н основы препятствует уме)1ьшению длины основы, и происходит ее пластическая деформация. Если сплошность волокон предварительно нарушена, то формоизменение DO время термоциклирования сопровождается развитием несплошностей вследствие удаления друг от друга разрушенных частей волокна. Таким образом, формоизменение композиции при слабом сцеплении волокна и основы является результатом действия механизма термического зацепления , который, в отличие от рассмотренного выше, осуществляется путем проскальзывания волокна и основы на одной стадии цикла (при нагреве) и пластической [c.212]

В работе [411] исследовано влияние на механические свойства монокристаллов NigAl (сбдержащих 23,75% А1 и легированных 0,25% Hf) различных факторов температуры, формы поперечного сечения, состояния поверхности, вида нагрузки (растяжение, сжатие). Монокристаллы, полученные методом направленной кристаллизации, были ориентированы вблизи [001]. Отмечено, что форма образца слабо влияет на напряжение течения, но во всех случаях обнаружена аномальная температурная зависимость Оод. Кроме того, выявлено сильное влияние остаточных поверхностных напряжений на механические свойства. После удаления слоя 20 мкм (электролитическим способом) <То,2 уменьшалась во всей температурной области аномального изменения предела текучести. Также наблюдали асимметрию свойств при растяжении и сжатии для одинаковой скорости деформирования (1,710 с )- Разность Дт между напряжениями течения при растяжении и сжатии была положительной во всей температурной области аномального изменения предела текучести. Следует отметить, что аномальная температурная зависимость предела текучести проявляется и в случае никелевых сплавов, упрочненных интерметаллической у-фазой (тип NisAl) при ее определенной объемной доле. [c.255]

Нейтрализация. Для нейтрализации остатков кислот, ие удален ных промывкой в воде, детали из С2 Д> и сплавов на никелевой основе, а также детали сложной ко1 гурации иаледа, титана н их сплавов рекомеидуется обрабатывать в раств е лекислого натрия (10—100 г/л) при 15—35°С в течение 3—5 мии с последующей тщательной промывкой в воде. [c.110]

При ЭШП наблюдается некоторое снижение содержания легкоплавких примесей — свинца, олова, сурьмы, висмута. Соответствующие данные, относящиеся к никелевым жаропрочным сплавам ЭИ867 и ЭИ617, приведены в табл. 108. При ВДП наличие вакуума способствует более энергичному удалению легкоплавких примесей. В этом его преимущество перед ЭШП. [c.403]

Водород облегчает стружкообразование. При обработке вязких жаропрочных материалов на никелевой основе образуется сливная стружка, удаление которой требует применения специальных приспособлений и устройств и непрерывного внимания рабочего. При наводороженной заготовке или подаче водорода в зону резания стружка распадается на отдельные элементы и легко удаляется. Как отмечают Э. А. Станчук и А. П. Шумилов, нейтрализовать гред-ное действие водорода на стойкость режущего инструмента можно путем подачи в зону резания кислорода. [c.151]

Образующиеся в действующих центрах пузыри пара в процессе электролиза отталкивают электролит, благодаря чему в таких местах металла осаждается очень мало. В результате этого на никелевой пленке в местах действующих центров образовавывалось множество булавочных отверстий. После удалений жидкости из кипятильника изготовляли сильно контрастные фотографии поверхности. Съемку производили на пленку камерой 10,2 X 12,7 см. Негатив проецировался с 5-кратным увеличением, что вполне позволяло подсчитывать булавочные отверстия. Число центров парообразования определяли на площади круга диаметром 38 мм как среднее для ряда подсчетов. [c.312]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...