Легирующие элементы никелевых

Окисление никеля. Окисел никеля NiO нестехиометрический (область гомогенности по кислороду 1,002—1,32% [36, 37]. Окисел NiO дефектен по никелю, он рыхлый н через него легко проходят легирующие элементы никелевых сплавов [38]. NiO плавится при 1960°С. [c.91]

Никель — дефицитный и дорогой легирующий элемент и поэтому в тех случаях, когда условия работы конструкции позволяют, используют стали с пониженным его содержанием или без-никелевые хромистые стали. В сплавах на железоникелевой основе содержание никеля еще выше, чем в хромоникелевых сталях. В никелевых сплавах никель служит основой, а железо — легирующей присадкой. Эти сплавы благодаря своим свойствам находят применение в ответственных конструкциях, работающих в сложных и специфических условиях. [c.279]

Сплавы систем Со - Сг, Со - Сг - Ni, Со - Сг - Ni - W с дополнительными легирующими элементами обладают высокой жаропрочностью. Их применяют при изготовлении ГТД для авиации и буровых установок. Так же, как и в никелевых, в кобальтовых жаропрочных сплавах содержится второй, главный компонент -хром. Кроме этого, в состав кобальтовых сплавов входят такие элементы С, Мо, W, Nb, А1, Ti, V и др. [c.38]

Жаропрочные сплавы на никелевой основе. Содержание никеля в этих ставах больше 55%, углерода от 0,02 до 0,16%, а хрома около 20%. В зависимости от количества легирующих элементов эти сплавы подразделяются на нихромы и нимоники. [c.106]

Нанесение па сплавы барьерного никелевого слоя предотвращает диффузию легирующих элементов в палладиевый слой. [c.237]

Выше отмечалось, что для перлитных и аустенитных сталей в критерии прочности типа (4.13) у4о=0,5, а для никелевых сплавов /4=0,9. Это говорит о том, что в обследованных партиях металла сталей эффект влияния внутренних напряжений и локальных пластических деформаций в микрообъемах металла в равной степени отражается на влиянии на разрушение при ползучести 71 и (Т,. Никелевые сплавы представляют более сложный объект. Например, в [75] показано, что легирующие элементы (алюминий и титан) влияют на степень концентрации напряжений на границе раздела фаз из-за различия параметров решетки твердого раствора и вторичной фазы. [c.156]

Как же влияют на температуру плавления никелевых сплавов добавки легирующих элементов Лишь два элемента вольфрам и ниобий — повышают эту температуру. Все остальные в разной степени снижают ее. Кобальт, железо и хром в большом интервале концентраций с основным элементом сплава образуют непрерывные твердые растворы. У тантала, ванадия, молибдена, алюминия, марганца, титана, кремния, циркония гораздо меньшая растворимость. При сравнительно небольшом содержании их [c.40]

В результате диффузии в поверхностном слое могут возникнуть химические и иные соединения основного материала с проникающими извне веществами. Диффузионная подвижность атомов может привести к перераспределению концентрации легирующих элементов, способствуя этим в отдельных случаях обеднению поверхностного слоя некоторыми легирующими элементами (обезуглероживание поверхностных слоев в сталях и обеднение поверхностного слоя хрома и алюминия в жаропрочных никелевых сплавах при высоких температурах и др.). [c.51]

Стали и сплавь высоколегированные. Высоколегированные деформируемые стали и сплавы на железной, железно-никелевой и никелевой основах по ГОСТ 5632- 72 предназначены для работы в коррозионно-активных средах и при высоких температурах. К этим сталям условно отнесены сплавы, содержание железа в которых более 45 %, а суммарное содержание легирующих элементов не менее 10 %. [c.333]

В работе исследовано влияние легирующих элементов на повышение устойчивости мартенсита высокопрочных никелевых сталей при отпуске (табл. 28). [c.106]

В последних двух формулах значения А и.к рекомендуется выбирать в тех же пределах, что и в случае для сталей. Значения для оценки влияния легирующих элементов в сталях, в никелевых и титановых сплавах приведены в табл. 1. Знак минус указан в тех случаях, когда легирующий элемент повышает температуру плавления сплава, в отличие от остальных, когда легирующие элементы снижают [c.324]

Химический состав (по легирующим элементам) и механические свойства коррозионно-стойких сплавов на железоникелевой и никелевой основах [c.298]

Химический состав (по легирующим элементам) и механические свойства некоторых жаропрочных никелевых сплавов при температуре 800 °С [c.311]

Химический состав (по легирующим элементам) и предел длительной прочности литых никелевых сплавов [c.312]

По химическому составу различают несколько групп легированных чугу-иов хромистые, кремнистые, алюминиевые, марганцевые и никелевые (ГОСТ 7769—82), а по условиям эксплуатации жаростойкие, жаропрочные, износостойкие, коррозионно-стойкие и немагнитные. При этом часто один и тот же легирующий элемент придает чугуну одновременно несколько специальных свойств. Жаростойкость, коррозионная стойкость и магнитные свойства легированных чугу-иов приведены в разделе физические и химические свойства чугуиа (см. табл. 10, 13, 14 рис. 1, 2). [c.82]

Параллельно шло развитие систем на никелевой основе, очень важных, многоцелевых и в настоящее время наиболее употребительных сплавов, упрочняемых выделениями у -фазы в у-матрице. При этом пришлось разработать технологию с применением вакуумной металлургии, чтобы путем регулирования концентрации примесей можно было обеспечить достаточную прочность "высоколегированным" композициям. Затем еще больших концентраций легирующих элементов как средства дальнейшего повышения запасов прочности и температуры достигли созданием особых способов переплава, из которых вакуумно-дуговой переплав не является самым выдающимся. [c.12]

Прочность сложных никелевых суперсплавов можно проанализировать в терминах основных механизмов упрочнения. Это механизмы, которые действуют в двойных сплавах системы никель-алюминий, но изменены разделением легирующих элементов между у- и у -фазами для воздействия на кинетику укрупнения выделений, энергию антифазных границ и размерное несоответствие. [c.124]

Медно-никелевыми называют сплавы на основе меди, в которых легирующим элементом, определяющим основные свойства сплава, является никель. Медь с никелем образует непрерывный ряд твердых растворов. Добавка никеля к меди увеличивает твердость, прочность и электросопротивление, уменьшает термический коэффициент электросопротивления и повышает коррозионную стойкость во многих средах. [c.210]

В других случаях реакции на поверхности раздела приводят к необратимому снижению собственной прочности упрочнителя. Петрашек [28], например, наблюдал уменьшение собственной прочности волокон вольфрама по мере развития рекристаллизации, на которое заметно влияют определенные легирующие элементы медной матрицы. Саттон и Файнголд [37] отмечали, что активные легирующие элементы никелевой матрицы снижают прочность волокон окиси алюминия в композите, изготовленном путем пропитки. Эти наблюдения легли в основу предложенной ими теории прочности композитов, рассмотренной в гл. 8. Предполагается, что разупрочнение окиси алюминия обусловлено огрублением рельефа поверхности, а в этом случае удаление продукта реакции не восстанавливает прочности, хотя химическая [c.26]

Техническая медь в зависимости от марки могкет иметь различное количество примесей Bi, Sb, As, Fe, Ni, Pn, Sn, S, Zh, P, 0. В паиболее чистой меди марки MOO примесей может быть до 0,01%, марки М4 — до 1% (табл. 98). Сплавы па медной оспове в зависимости от состава легирующих элементов относятся к латуням, бронзам, медно-никелевым сплавам. [c.342]

В зависимости от состава легированные стали классифицируются как никелевые, хромистые, хромоникелевые, хромони-кельмолибденовые и тому подобные стали. Классификационный признак — наличие в стали тех или иных легирующих элементов. [c.362]

При высоких (закалочных) скоростях охлаждения и степенях переохлаждения в некоторых сплавах типа твердых растворов замещения (алюминиевых, медных, никелевых и др.) образуются особого рода метастабильные фазы, представляющие собой локальные зоны с повышенной концентрацией легирующего элемента. Из-за различия в атомных диаметрах металла-растворителя и легирующего элемента скопление последнего вызывает местное изменение межплоскостных расстояний. Эти зоны называют зонами Гинье — Престона (ГП). Учитывая, что тип решетки не изменяется, зоны ГП часто называют предвыделениями . Они имеют форму тонких пластин или дисков и размеры порядка мкм. Границы их раздела полностью когерентны, поэтому поверхностная энергия зон пренебрежимо мала. У зон малого размера энергия упругих искажений решетки также мала, поэтому энергетический барьер для их зарождения весьма невелик. Зоны ГП зарождаются гомогенно на концентрационных флуктуациях. Особенность образования зон ГП — быстрота и безынкубационность их возникновения даже при комнатной и отрицательной температурах. Это обусловлено повышенной диффузионной подвижностью легирующих элементов, которая связывается с пересыщением сплава вакансиями при закалке. [c.498]

Основными структурными составляющими двухстадийного комплексного диффузионного покрытия являются фазы p-NiAl и -(N1, Сг)зА1. Между параметрами решеток основных фаз никелевых сплавов и подслоя нихрома существует положительное размерное несоответствие. В наружной зоне покрытий концентрация легирующих элементов сплавов, таких как титан, ванадий, молибден, значительно ниже, чем при одностадийном формировании защитных покрытий. [c.243]

ЧТО роль покрытии заключается в предотвращении повреждения поверхности волокна при механическом и химическом взаимодействии и в облегчении смачивания и образования связи. Ранее Саттон и Файнголд [34] указали на противоречивость этих требований. Основываясь на собственных исследованиях влияния добавки в никель 1% того или иного легирующего элемента на прочность связи между никелевой матрицей и пластинкой окиси алюминия (сапфира), они заключили, что поверхностные повреждения и связь компонентов зависят от степени развития реакции [c.154]

На рис. 10 показано влияние легирующих элементов на энергию поверхности раздела в некоторых композитах системы никелевый сплав — окись алюминия. Более электроположительные добавки концентрируются на поверхности раздела. При увеличении сродства легирующего элемента к кислороду уменьшается концентрация этого элемента, обеспечивающая полное покрытие поверхности окисла на границе с расплавом (это связано со свободной энергией образования соответствующих окислов). Если растворенные атомы образуют менее стабильные окислы, чем растворитель, то они, по-видимому, не адсорбируются на поверхности раздела, и энергия поверхности раздела изменяется очень мало. Согласно уравнению адсорбции Гиббса, избыток концентрации на поверхности раздела определяется изменением уж.т в зависимости от активности растворенного вещества. На рис. 11 приведена зависимость Y (. т от концентрации титана в никеле. В области линейной зависимости уж.т (интервал концентрации титана 0,1—1,0%) на поверхности AI2O3 образуется монослой титана. При более высоком содержании Ti в расплаве поверхностное натяжение у , т становится постоянным и составляет 0,4 Дж/м , что соответствует, по-видимому, многослойной адсорбции. В этой области концентраций краевой угол становится меньше ЭО"" ( 70°) и пропитка расплавом становится возможной. [c.323]

Из рпс. 2 также следует, что скорости роста кристаллов впд-манштеттового феррита как на поверхности, так и в объеме образцов в стали 20С2 при всех температурах ниже, чем в углеродистой стали. В марганцовистой п никелевой сталях наблюдается дальнейшее понижение скоростей роста. Влияние. легирующих элементов па скорость роста кристаллов видманштеттового феррита может быть связано с различными факторами, в частности, с влиянием легирования па критические точки в стали и разность свободных энергий фаз, па скорость диффузии углерода, на степень разупрочнения аустенита в процессе роста кристаллов и др. [c.133]

К жаропрочным сталям и сплавам, имеющим при повышенных температурах достаточно высокие характеристики прочности, о1носится большая группа сложнолегированных сплавов на железной, никелевой и кобальтовой основах с присадками хрома и ряда легирующих элементов . Особенно широкое применение эти сплавы получили в связи с развитием газовых турбин различного назначения. [c.115]

Кроме указанных легирующих элементов, на свойства жаропрочных сплавов на никелевой основе оказывают вредное влияние примесн ряда легкоплавких элементов — РЬ, Sn, Sb, S и других, которые могут попадать в сплав вместе с шихтой [26]. [c.183]

Литейные никелевые и железоннкелевые жаропрочные сплавы получают в высокочастотной печи с хромомагнезитовой футеровкой. Шихту составляют из чушек или прутков соответствующего сплава с использованием местных отходов тех же сплавов в количестве не более 50%. Потери легирующих элементов сводятся к минимуму при помощи быстрой плавки и минимальной выдержки при темп ратуре плавления перед выпуском металла. Практически потери Сг, Мо и W минимальны и не отражаются на качестве сплавов. При переплавке в печи емкостью 10 кг потери А1 составляют 0,3 и Ti 0,1% при длительности плавки 11—18 мин для V и Мп потери соответственно равны 15 и 30%. Для компенсации угара можно добавлять в расплавленный металл титано-алюмиииевую лигатуру, содержащую до 60% Ti и чистый А1. Угар при выплавке больших количеств металла сводится к минимуму путем наведения шлака из извести и криолита или извести и плавикового шпата. [c.202]

Свойства и химический состав 276 Легированные стали — см. Низколегированные стали, Среднелегированные стали и под наименованиями по основному легирующему элементу, например Никелевые стали. Хромоникелевые стали Ленты из сплавов железохромоалюминиевых — Размеры и допускаемые отклонения 311, 312 --кобальтохромоникелевых — Размеры и ТУ 287 [c.434]

Различают сталь с одним, двумя, тремя и большим числом легирующих элементов. Наиболее распространённой с одним легиэующим элементом является сталь хромистая и никелевая с двумя легирующими элементами — сталь хромоникелевая, хромованадиевая, хромомарганцовая, хромомолибденовая, никельмолибде-новая и хромоалюминиевая с тремя — сталь хромоникельмолибденовая, хромоникельволь-фрамовая, хромомолибденоалюминиевая и др. [c.377]

В зависимости от наличия этих элементов сталь получает свое название молибденовая, хромомолибденовая, хромо-никелевая и пр. Марки таких сталей обозначают цифрами и буквами У — углерод, X — хром, Н — никель, Г — марганец, М — молибден, В — вольфрам, Ю — алюминий, Ф — ванадий, С — кремний. Двузначное число, стоящ.ее перед буквами, показывает содержание углерода в сотьрх долях процента, буквы показывают наличие легирующих элементов, а число после какой-либо буквы обозначает содержание легирующего элемента в процентах. Если за буквами нет цифр, то количество легирующих элементов меньше одного процента. Например, сталь марки I6M содержит 0,16% углерода и менее 1 % молибдена. [c.13]

Сплавы на окелезоникелевой и никелевой основе. К сплавам на железоникелевой основе отнесены сплавы, основная структура которых является твердым раствором хрома и других легирующих элементов на железоыи-келеной основе (сумма никеля и железа более 65 % при приблизительном отношении никеля к железу 1 1,5). Обычно сплавы на железоникелевой основе содержат до 40 % никеля, 14—20 % хрома. Кроме этих элементоа, сплавы также содержат титан, алюминий и вольфрам. [c.290]

В 50-е гг. разработка сплавов шла настолько интенсивно и под таким давлением, что привела к перенасыщению никелевых сплавов упрочняющими легирующими элементами. Последствия выразились во "внезапных неудачах" в виде пластинчатых выделений вредных фаз. Эти твердые пластинки а-и /11-фаз вызывали преждевременное растрескивание сплава и снижали его надежность в условиях ползучести (длительную прочность). Проблему решили, применив на этот раз управление фазовым составом с использованием компьютерной программы ФАКОМП (РНАСОМР). Можно полагать, что ФАКОМП- [c.46]

В твердом растворе промышленных суперсплавов на основе кобальта, железа или никеля всегда присутствуют значительные добавки легирующих элементов, обеспечивающие сплавам прочность, сопротнвленне усталости или стойкость к поверхностной деградации. Сплавы на никелевой основе содержат также элементы, которые после соответствующей термической илн термомеханической обра- [c.83]

Однако марганцевый аустенит характеризуется хладноломкостью (КСи 0,3 МДж/м ) при низких температурах (ниже -100 °С), в то время как никелевый аустенит вплоть до -196 °С сохраняет достаточно высокую ударную вязкость (КСи 3 МДж/м ). Такое различие свойств никелевого и марганцевого аустенитов обусловлено существенно меньщими значениями энергии дефектов упаковки в марганцевом аустените (ориентировочно 0,075—0,06 Дж/м в интервале от 0 до -196 °С) по сравнению с никелевым ( 0,15 Дж/м ). Таким образом, можно регулировать способность аустенита к упрочнению при пластической деформации, изменяя энергию дефектов упаковки в нем посредством рационального легирования никелем и марганцем аустенитных сталей и сплавов. В сплавах с ГЦК решеткой (в том числе и в аустенитных сталях) энергия дефектов упаковки оказывает более существенное влияние на упрочнение, чем рассмотренные раньше виды взаимодействия дислокаций с легирующими элементами. Так, легирующие элементы в стали, снижающие энергию дефекта упаковки, повышают температуру начала рекристаллизации и сужают интервал кристаллизации. Скорость установившейся ползучести ГЦК металлов уменьшается с уменьшением энергии дефектов упаковки. Дефекты упаковки являются центрами выделения когерентных фаз (карбидов, интерметаллидов и др.) в аустенитных сталях и сплавах с ГЦК решеткой. Так, в закаленных аустенитных сталях с 1% ниобия (12Х18Н10Б) или с 1% титана (12Х18Н10Т) при высокотемпературной (-700 °С) выдержке на дефектах упаковки выделяются когерентно связанные с матрицей кубические карбиды МЬС и Т1С. Мелкодисперсные карбидные частицы (размером до 10 нм) препятствуют движению дислокаций, а также способствуют их размножению, что в конечном итоге приводит к повышению прочности стали (рис. 7.3). В то же время коагуляция кубических карбидов (Т1С, ЦЬС), выделяющихся на дефектах упаковки, протекает более медленно, чем карбидов (в том числе и [c.149]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...