Вода условия использования в тепловых

Характеристика водной среды в условиях работы реакторной установки. Отличные замедляющие свойства водорода и его незначительное сечение поглощения нейтронов делают этот элемент идеальным в качестве замедлителя в реакторах на тепловых нейтронах. Использование его в твердой или жидкой форме позволяет сооружать реакторы с небольшой и компактной активной зоной. В жидкой фазе он может также служить отличной средой для передачи тепла от активной зоны реактора и в качестве рабочего тела в силовом цикле. Наиболее дешевым и распространенным соединением водорода является вода. В настоящее время вода успешно используется в качестве замедлителя и теплоносителя как в реакторах, охлаждаемых водой под давлением, так и в кипящих реакторах. [c.19]

Наиболее благоприятными условиями для установки контактных экономайзеров, позволяющими получать максимальный эффект, являются а) наличие относительно крупных потребителей горячей воды с более или менее равномерным графиком ее потребления при большом числе часов использования максимума нагрузки (более 4000) и со значительной долей горячего водоснабжения в тепловом балансе котельной (более 10%) б) необходимость расширения котельной для полного обеспечения теплом системы горячего водоснабжения в) наличие дымососной тяги в котельной г) возможность непосредственного применения воды, нагретой в экономайзере, без дополнительного нагрева и обработки ее и без применения промежуточного теплообменника. [c.152]

Однако при использовании в цикле паросиловой установки регенеративного подогрева питательной воды уменьшаются поверхности нагрева экономайзеров. Экономайзеры с небольшой теплообменной поверхностью не позволяют получать достаточного охлаждения продуктов сгорания. Таким образом, воздухоподогреватель является необходимой частью современных котельных установок. При его использовании можно снизить температуру отходящих газов до необходимых пределов, улучшить условия сжигания топлив в камере сгорания при более высоких тепловых напряжениях в топочной камере. [c.7]

ОСНОВНОГО конденсата турбины и возвращается с питательной водой в котел. Следовательно, испарительную установку, включенную по такой схеме, можно рассматривать как элемент регенеративной системы турбоустановки. Действительно, когда испаритель не включен в работу, подогрев основного конденсата турбины от энтальпии /г + j до энтальпии /г происходит в регенеративном подогревателе Я паром, поступающим по линии 1 из отбора турбины. Когда испаритель работает, подогрев основного конденсата ведется последовательно в конденсаторе испарителя КИ и подогревателе Я в том же диапазоне энтальпий. При этом общее количество отборного пара остается неизменным. Неизменной остается и тепловая экономичность турбоустановки. Такое включение испарительной установки в тепловую схему турбоустановки называют без потерь потенциала. В тепловой схеме конденсационной турбоустановки испарители и конденсаторы испарителей размещаются в системе регенеративного подогрева низкого давления, т.е. между подогревателями, установленными на линии подогрева основного конденсата до деаэратора. Для таких условий температурный перепад, который может быть использован в испарителе, не превышает разности температур насыщения пара, поступающего в смежные отборы. Обычно этот перепад не превышает 15—20 °С. При постоянном пропуске основного конденсата через конденсатор испарителя его конденсирующая способность будет определяться диапазоном подогрева основного конденсата, который тем больше, чем меньше температурный напор в испарителе. [c.242]

При использовании в процессе испарения воды с целью опреснения низкопотенциального тепла величина Г] обычно бывает не выше 130°С (403,4°К). Температуру конденсата не удается снизить ниже 25°С (298,4°К), так как охлаждающая вода конденсаторов летом имеет температуру, близкую к этой величине. Для таких условий тепловой коэффициент полезного действия опреснительной испарительной установки будет равен [c.16]

Текстолит. Изготовляется из текстильного волокна, с использованием в качестве связующего вещества феноловых смол. Отечественная пластмасса этой категории (осуществляется из текстильных отходов, на основе фурфурол-феноловой смолы) показала во время экснериментальных исследований достаточно хорошие антифрикционные свойства, позволяющие предвидеть большие возможности ее использования. На фигурах 8.12- .15 представлены рабочие характеристики вышеуказанной пластмассы, а также пластмассы на основе олова (Т—8п 83 воспринимаемое удельное давление, коэффициент трения, расход смазки и произведение в зависимости от скорости для устойчивого теплового режима [13]. Экспериментальные условия были уже отмечены в подпункте 8.9.2.1 с той разницей, что относительные зазоры были 2,5%о и 4%0 (чтобы воспринимать значительные расширения пластмассы), а смазка производилась как маслом, так и водой. Экспериментальные данные, указанные на фигурах 8.12—8.15, соответствуют смазке маслом, причем относительный зазор ф равен 2,5 %о, а удлинение X = 0,7. [c.307]

Экономичность АЭС с двухконтурной тепловой схемой при прочих равных условиях всегда меньше, чем с одноконтурной. Следует отметить, что стоимость второго контура и парогенератора соизмеримы со стоимостью биологической защиты в одноконтурной схеме. Поэтому стоимости I кВт установленной мощности на АЭС одноконтурного и двухконтурного типов примерно одинаковы. На АЭС предполагается широкое использование в качестве теплоносителя жидкого металла, что позволит понизить давление в первом контуре, получить высокий коэффициент теплоотдачи и уменьшить расход теплоносителя. Обычно в качестве теплоносителя применяют жидкий натрий, температура плавления которого 98 °С. Однако применение жидкого натрия вызывает ряд эксплуатационных трудностей. Особенно опасен его контакт с водой, приводящий к бурной химической реакции, что может создать опасность выноса радиационно-актив-ных веществ из первого контура в обслуживаемые помещения. Во избежание этого создается дополнительный промежуточный контур с более высоким давлением, чем в первом, и тепловая схема такой АЭС называется трехконтурной (рис. 1.31, в). В первом контуре радиоактивный теплоноситель насосом 9 прокачивается через реактор 1 и промежуточный теплообменник 8, в котором он отдает теплоту также жидкометаллическому, но не радиоактивному теплоносителю, прокачиваемому по промежуточному контуру теплообменник 8 — парогенератор 7. Контур рабочего тела аналогичен двухконтурной схеме АЭС (рис. 1.31,6). [c.34]

Особенности пусков блоков связаны прежде всего с различиями в тепловых схемах блоков и ПТУ неблочного типа. В блочной установке работа котла и работа турбины жестко связаны пар, вырабатываемый котлом, может быть использован только в турбине блока (или не использован вообще), а турбина может получить пар только из котла данного блока. Поэтому пуск котла и пуск турбины в блоке стремятся совместить. Но условия надежной работы турбины и котла различны если турбина может работать даже при весьма малых расходах пара, то надежная работа котла может быть обеспечена только при значительном расходе питательной воды. Таким образом, на ряде этапов пуска котел вырабатывает пар, который турбина не может использовать. Поэтому предусматриваются специальные устройства для обвода (байпасирования) турбины и сброса пара в конденсатор. [c.454]

На рис. 6.6, а представлено семейство кривых 1-3 к -1) в зависимости от величины для различных значений параметра 7,. Расчет jV, N" произведен с использованием физических свойств воды и водяного пара в состоянии насыщения при р = 1 бар. Кроме того, принято X = 10 Вт/(м К) 5 = 10 мм i>o = 2 °С. Параметр Bi в этих условиях изменяется за счет изменения расхода охладителя G. Полному испарению этого расхода охладителя и перегреву его внутри пористой стенки до 350 °С соответствует значение внешнего теплового потока <7, указанное на дополнительной оси абсцисс. [c.138]

Если такую же операцию проделать с критерием энергии связи Эс [4], то получим отношение тепловых потоков, использованных на разрушение связи влаги с каркасом продукта, например при его тепловой сушке, и на испарение несвязанной воды Эс = qJ ( >) Этот критерий, если найти способы его измерения для условий, близких к производственным, может оказаться перспективным при определении рациональных режимов тепловой (холодильной) обработки, сопровождающейся удалением абсорбционно связанной влаги. Количество и скорость удаления связанной воды характеризуют в большой мере и качество готовой продукции, и производительность аппарата. [c.22]

Решение проблемы защиты от коррозии установок систем горячего водоснабжения усложнилось в условиях строительства и использования ЦТП или теплораспределительных станций. На индивидуальном тепловом пункте (ИТП) реализация противокоррозионных мероприятий облегчается вследствие сокращения внешних коммуникаций. В этом случае может отпасть необходимость в противокоррозионной обработке воды, так как создаются условия для использования оцинкованных труб малого диаметра. Трубы сетей ЦТП имеют большую протяженность, а их диаметр достигает 200 мм диаметр труб ИТП около 76 мм. [c.60]

Обеспеченность энергоресурсами. Очевидно, что для надежного электроснабжения потребителей ЭЭС должна быть обеспечена энергоресурсами — топливом для ТЭС и водой для ГЭС. При планировании развития ЭЭС, содержащих ГЭС, оценка надежности обеспечения энергоресурсами необходима для выбора установленной мощности тепловых станций в условиях эксплуатации на этих расчетах надежности должно основываться планирование поставок топлива и выработки электроэнергии на ГЭС. Повышение качества оценки надежности возможно за счет использования прогнозов притока воды в водохранилища ГЭС на год и на пятилетку при решении эксплуатационных и на 15—20 лет — проектных задач. [c.175]

Утилизация тепловой энергии уходящих газов котельных, дизельных и газотурбинных установок, регенерация тепловой энергии последних, получение нагретой воды в контактных водонагревателях, испарительное охлаждение и гигроскопическое опреснение воды, тепловлажностная обработка воздуха и мокрая очистка газов — вот далеко не полная область применения контактных аппаратов. Это объясняется, во-первых, простотой их конструкции и незначительной металлоемкостью по сравнению с рекуперативными поверхностными теплообменниками, возможностью изготовления из неметаллических материалов во-вторых,— повышением эффективности установок за счет более полного использования тепловой энергии, возможности улучшения параметров термодинамического цикла, регулирования расхода рабочего тела, внутреннего охлаждения или нагревания установки в-третьих, — возможностью создания новых установок и их технических систем, обеспечивающих сокращение расхода топлива, воды, материалов, увеличение мощности и производительности, улучшение условий труда и уменьшающих загрязнение окружающей среды. Далеко не полностью еще раскрыты возможности использования процессов тепло- и массообмена в контактных аппаратах энергетических и теплоиспользующих установок. Этому способствует существующий чисто эмпирический подход к расчету, не позволяющий выявить внутреннюю связь физических явлений в сложных процессах тепло- и массообмена, отразить эту связь в расчетных зависимостях и использовать в практической деятельности. [c.3]

Благодаря установке экономайзера расход газа в котельной сократился на 15—17%. Необходимо учесть, что корпус экономайзера и трубопроводы горячей воды до сих пор не покрыты тепловой изоляцией, что снижает эффективность экономайзера. При условии проведения изоляционных работ и улучшения режима эксплуатации экономия газа составит не менее 20%. Срок окупаемости экономайзера составляет один год. Необходимо при этом учесть, что время работы экономайзера в сутки не превышает 10—12 ч, и в дневное время, особенно летом, он работает с неполной нагрузкой. При полной нагрузке и большем времени использования экономайзера срок окупаемости затрат был бы значительно меньше. [c.72]

Как известно, самыми первыми тепловыми двигателями были тепловые машины, в которых в качестве рабочего тела использовался водяной пар. Это было обусловлено большой распространенностью воды в природе и доступностью и наглядностью в повседневной практике процессов преобразования воды в пар. Такие тепловые мапшны было легко строить, не обладая большими знаниями. По мере развития науки и техники были получены результаты, указывающие на преимущества использования в тепловых двигателях газообразного рабочего тела, которое при работе не изменяет своего агрегатного (фазового) состояния. При отрицательных температурах вода замерзает. Поэтому в зимних условиях приходится воду подогревать, чтобы исключить ее замерзание (переход в твердое состояние). Этот факт снижает эффективность использования паровой машины. [c.226]

Наряду со стимулированием энергосбережения в сфере общественного производства необходимо всемерно стимулировать его и в сфере личного потребления. С этой целью необходимо умело регулировать розничные цены на энергоресурсы при одновременном налаживании эффективной системы учета и контроля их использования. В частности, дважды проведенное в СССР повышение розничных цен на автомобильный бензин (ранее он стоил дешевле газированной воды) даст необходимый эффект лишь при условии пресечения незаконной перепродажи государственного бензина владельцам частных автомашин. Аналогично эффективные меры по экономии тепловой эиергин в жилищно-бытовом секторе могут быть приняты только при оснащении потребителей счетчиками тепла и регулирующей аппаратурой. [c.66]

В энергетическом отношении атомно-водо-родпая сварка является в основном методом электрической сварки, при котором обратимые физико-химические процессы, протекающие в газовой атмосфере вольтовой дуги, способствуют наиболее эффективному развитию и использованию её тепловой мощности. Независимость источника тепла в сочетании с возможным широким диапазоном регулирования тепловой мощности пламени непосредственно в процессе сварки создает большую гибкость технологического процесса. Высокая температура атомно-водородного пламени позволяет применять его для сварки наиболее тугоплавких металлов. Восстановительные свойства молекулярного и особенно атомного водорода и его химическое взаимодействие с азотом являются условиями для наиболее эффективной защиты расплавленного металла от окисления и нитрирования. [c.318]

На 1 Гкал1ч максимальной тепловой нагрузки расход циркулирующей воды в местной котельной по норме составит 40 т/ч, а фактически 50—60 т/ч. При удельном расходе электроэнергии на перекачку в таких котельных 0,04—0,07 кет ч на тонну воды годовой перерасход электроэнергии составит (для условий средней полосы СССР число часов использования мощности насосов 5 ООО в год и число часов использования максимума тепловой нагрузки — 2 500 /50+60 0,04+ 0,07 в год) -— — 40 J-2- [c.28]

Пар, поступивший из экранных труб в паровое пространство барабана, является насыщенным и в таком виде еще не пригоден для использования в турбине, хотя и имеет полное рабочее давление. Дело в том, что процесс работы пара всегда связан с его расширением, т. е. с увеличением объема и снижением давления. В этих условиях насыщенный пар частично превращается в воду. Кроме того, запас энергии в насыщенном паре невелик. Поэтому из барабана пар направляется в перегреватель 6, где ему сообщается дополнительное количество тепловой энергии. Так, например, для блоков мощностью 150 и 200 Мет при давлении в барабане котла 150 Kz j M (абс.) температура насыщенного пара равна 340° С, а после перегревателя пар поступает к турбине с температурой 565° С. [c.12]

Установки обоих типов характеризуются высокими показателями использования греющего пара (10— 12 м /т), но для тепловой схемы с испарительными пленочными аппаратами он несколько ниже и не превышает 10 м /т. Некоторое снижение afo в этом случае объясняется менее развитой схемой регенерации теплоты. Такая схема уступает и по допустимой кратности концентрирования исходной воды, которая находится в пределах 2,5—2,7, в то время как у лучших образцов установок мгновенного вскипания она доходит до 3 и более, так как с точки зрения накипеобразовапия они работают в более благоприятных условиях, поскольку кипение исходной воды происходит не на поверхности нагрева. Эти данные в еш е большей степени подчеркивают высокую эффективность установок мгновенного вскипания, и поэтому там, где требуется создавать установку большой производительности, многоступенчатая схема мгновенного вскипания позволяет применять ее в широких пределах стоимости теплоты. [c.65]

Чтобы уменьшить образование карбонатных отложений на поверхностях нагрева сетевых подогревателей и водогрейных котлов, прибегают к ограничению карбонатной жесткости подпиточной воды (табл. 10.2). Целям предотвращения каких-либо кальциевых и магниевых отложений отвечает также условие подпитки тепловых сетей глубокоумягченной водой. Это условие выполнимо для закрытых тепловых сетей, и им руководствуются в случаях, когда для подпитки помимо химически очищенной воды применяют щелочные отмывочные воды анионитных фильтров и продувочную воду котлов. Использование отмывочных и продувочных вод выгодно по экономическим соображениям. Из-за содержания в этих водах гидратов и фосфатов, которые с ионами магния и кальция могут образовывать труднорастворимые соединения, подмешиваемая добавочная вода должна быть глубоко умягчена. Для тепловых сетей открытого типа подпитка глубокоумягченной водой недопустима, так как в соответствии с требованиями к питьевой воде в последней обязательно должны быть соли кальция и магния. [c.241]

Несмотря на рравнительно низкую теплопроводность титана, площадь поверхности трубной системы конденсатора турбин, выполненной из этого металла, при одной и той же тепловой нагрузке оказывается почти такой же, как у конденсаторов турбин с латунными трубкэхми. Это обстоятельство обусловлено, во-первых, возможностью использования в конденсаторах турбин титановых трубок с меньшей толщиной стенки, чем она предусмотрена у латунных по условиям прочности и коррозионной стойкости средняя толщины титановых трубок составляет 0,6—0,7, латунных 1,0—1,2 мм. Во-вторых, скорость охлаждающей воды в титановых трубках может быть доведена до 2,3— 2,5 м/с, в то время как в латунных трубках она обычно 230 [c.230]

Для тепловых сетей открытого типа с непосредственным водоразбором для горячего водоснабжения качество подпиточной воды, помимо общих норм, должно удовлетворять санитарным требованиям на питьевую воду. В этих условиях не разрешается использование продувочной воды котлов. При возможности подпитки открытых теплосетей водой из хозяйственно-питьевого водопровода или. артезианской водой ее подвергают обработке по схеме Н-катиониро.вания при голодном режиме регенерации или подкислению серной кислотой для снижения концентрации иона НСОз, что стабилизирует воду и предотвращает выпадение карбоната кальция. Последующая термическая деаэрация воды удаляет растворенные в ней кислород и углекислоту, а также уничтожает болезнетворные бактерии. [c.121]

В сельском хозяйстве имеются большие возможности для применения солнечных установок — в растениеводстве, животноводстве и садоводстве. Речь идет прежде всего о гелиотеплицах, сушильных установках, горячем водоснабжении и отоплении ферм по разведению крупного рогатого скота, свиней, птиц, о подогреве воды для бассейнов для разведения рыб, о холодильных установках и т. п. Например, в сельском хозяйстве Голландии — Страны с наиболее современным сельским хозяйством — потребляется 1/3 всей тепловой энергии, используемой в аграрном секторе экономики стран ЕЭС, причем 90 % приходится на энергопотребление в садоводстве и огородничестве, а доля теплиц составляет 20 %. Горячая вода с температурой 10—80 °С потребляется для различных целей на фермах. Так, для отопления свинарников, птичников, молочных ферм требуется воздух или вода с температурой 20—45 °С, для горячего водоснабжения — вода с температурой до 80 °С. От общего объема теплопотребления в сельском хозяйстве Голландии, эквивалентного 3 млн. т нефти в год, использование солнечной энергии обеспечивает экономию около 0,2 млн. т нефти, а при условии применения улучшенной тепловой изоляции, в том числе подвижных теплоизоляционных экранов, экономия достигает 1 млн. т нефти в год. Описанные в предыдущей главе установки отопления и горячего водоснабжения применяются и для сельскохозяйственных объектов, хотя во многих случаях они имеют более простое конструктивное исполнение и ориентированы на применение местных материалов. Ниже рассмот- [c.99]

В отношении потребления тепла чисто-гидравлич. П. работают при наиболее выгодных условиях. Теплоиспользование в чисто-гидравлич. П., как позволяет судить тепловой кпд, сравнительно высокое. Только парогидравлич. П. с гидравлич. обратным ходом и с использованием отработанного пара, а также парогидравлич. П. с применением сжатого воздуха для подъемных цилиндров и при использовании мятого пара превосходят по величине кпд чисто гидравлич. П. Тепловой кпд чисто гидравлич. П. составляет в среднем 5—6% при получении электрич. тока от паротурбины. На экономичность работы парогидравлич. П. влияет также в значительной степени и сама конструкция его. Расход пара в мультипликаторе разных систем П. колеблется незначительно более существенное значение имеет способ подъема траверсы. Наиболее выгодной оказывается работа П. с гидравлич. подъемом и затем с использованием для этой цели сжатого воздуха. Экономичность работы П. может быть повышена при условии использования отработанного пара. Эксплоатационные расходы понижаются на 30% при использовании отработанного пара в турбинах низкого давления и на 50—60% при использовании для других надобностей, напр, для подогрева питательной воды или для отопительных целей. Для того чтобы можно было установить наибольшую выгодность того или другого П., необходимо принять во внимание экономич. данные не только в отношении расхода тепла, но и размеры капитальных затрат на установку. л. Лебедев. [c.319]

Выработка обоих видов энергии — электрической и тепловой —не раздельно, как было описано, а в едином технологическом процессе дает большие экономические преимущества и осуществляется на ТЭС, называемых теплоэлектроцентралями (ТЭЦ). Перегретый пар, вырабатываемый ( рис. 3-6) в котле / с перегревателем 2, поступает в турбину 3, которая в данном случае показана состоящей из двух цилиндров цилиндра высокого давления (ЦВД) и цилиндра низкого давления (ЦНД). После расширения в ЦВД пар разветвляется на два потока один направляется в теплоподготовительную установку и, из которой горячая вода поступает для снабжения в централизованном порядке тепловых потребителей района из этого же потока берется пар и для подогрева питательной воды в подогревателе 10-, другой поток пара направляется в ЦНД турбины, пройдя который поступает в конденсатор. Конденсат этого пара вместе с конденсатом, вышедшим из теп-лоподготовительного устройства, направляется в котельный агрегат 1. Описанная схема показывает, что на ТЭЦ оба вида энергии тепловая и электрическая — вьирабатываются в едином технологическом процессе, так как пар, поступивший в теплоподготовительное устройство 11, предварительно был использован в ЦВД турбины, где участвовал в выработке механической энергии, переданной электрическому генератору. Совместное (пли иначе — комбинированное) производство тепловой и механической (электрической) энергии в одном технологическом процессе составляет основное содержание проводимой в СССР теплофикации. Наиболее благоприятное развитие это направление в энергетике может получить в условиях планового социалистического хозяйства, как это и имеет место в нашей и других социалистических странах. По развитию теплофикации СССР вышел на первое место в мире с конца 40-х годов этого столетия. [c.63]

Конвективный перенос тепла в фильтрационном потоке предполагает использование схемы поршневого вытеснения в по-рово-трещинном пространстве воды с различной температурой при условии мгновенного установления теплового равновесия между твердой и жидкой фазами [5]. В такой постановке, составляя тепловой баланс -в элементе трубки тока при движенни границы раздела между зонами с различной температурой (по аналогии с тем, как это делалось для конвективного переноса), можно показать, что скорость конвективного теплопереноса (движение границы раздела вод разной температуры) также описывается формулой (4.1.5). При этом только величина эффективной пористости связана с теплоемкостью водонасыщенной породы Сп и определяется по формуле [c.266]

При концентрации продуктов в однокорпусных конденсационных вакуум-выпарных аппаратах расходуется большое количество пара—1,2—1,3 кг/кг выпаренной воды. При этом следует учесть, что 757о всей затрачиваемой тепловой энергии содержится во вторичных парах, направляемых на конденсацию. Использование тепла вторичных паров в тепловых аппаратах ограничивается их низкой температурой, которая в условиях консервного производства бывает порядка 50—60° С. Однако теплосодержание вторичных паров с температурой 50—60° С сравнительно мало отличается от теплосодержания водяного насыщенного пара при температуре 120—130° С. Поэто.му оказалось выгодным использовать в тепловых аппаратах вторичный пар в качестве теплоносителя для этого его предварительно подвергают сжатию, в результате чего давление н температура его повышаются. [c.535]

Достоинствами масляных подшипников с регулируемыми вкладышами являются их малый коэффициент трения, так как самоустанавливаюш,иеся вкладыши работают в условиях, близких к жидкостному трению компактность конструкции, что позволяет приблизить подшипник к рабочему колесу и облегчает доступ к уплотнению малый износ поверхностей трения, так как сегменты, залитые баббитом Б83, не изнашивают вал и мало изнашиваются сами применимость в любых условиях. К недостаткам этих подшипников следует отнести необходимость выполнения воротника, усложняющего конструкцию вала использование дефицитного баббита общее усложнение конструкции необходимость теплового контроля и наличия масляного хозяйства в узлах турбины, где более естественной средой является вода меньшая демпфирующая способность вкладышей большая консольность рабочего колеса. [c.216]

Еще одной высокоэффективной областью их использования становится защита от коррозии наружной поверхности труб, из которых монтируют тепловые сети. В настоящее время по мере перевода отопления зданий на централизованное водоснабжение в трубы подают воду значительно более горячую (до 440К), чем ранее. На столь горячих трубах традиционные битумные покрытия быстро стареют и перестают защищать металл от коррозии. Расход на замену в условиях города 1 км трубопровода для горячей воды составляет 200 тысяч рублей. Косвенный ущерб (от замораживания теплосети в квартирах, простудных заболеваний, снижения производительности труда, нарушения уличного движения) может быть еще большим. [c.42]

Термический метод используют для защиты от обрастателей морских водоводов, когда имеются отходы тепловой энергии. При защите элементов конструкций гидроэлектростанций водой, нагретой до 70...80°С, мидии погибают в течение 10... 15 мин. Возможно использование метода для защиты водопровода и конденсаторов периодической промывкой водой, нагретой до 40...45°С. Пониженные температуры (вымораживание) и кислородное ограничение ингибируют процесс обрастаний, но для их реализации требуются соответствующие условия и аппаратура. [c.93]

Специфической особенностью утилизации тепловых ВЭР нефтехимического производства, образующихся в виде тепла продукционных потоков, является то, что затраты на охлаждение этих потоков относятся на основное производство независимо от того, используется это тепло или нет. Так, охлаждение пирогаза в производстве этилена, контактного газа в производстве мономеров для синтетических каучуков, парогазовой смеси реакторов прямой гидратации синтетического спирта и т. п. диктуется технологическими условиями. В большинстве случаев охлаждение этих потоков в котлах-утилизаторах с выработкой насыщенного пара давлением 0,5—1,5 МПа экономически более целесообразно, чем охлаждение их проточной или оборотной водой, даже без учета использования вырабатываемого при этом пара. Для таких производств затраты на получение утилизационного пара принимаются равными нулю, так как затраты на сооружение и обслуживание котлов-утилизаторов, выполняющих роль охладителей продуктовых потоков, относятся на основное производство. [c.294]

По-видимому, для контактных экономайзеров, устанавливаемых за промышленными печами, сушилками и котлами, рабо-таюш,ими на твердом и жидком топливе, предпочтительнее применять прямоточное движение теплоносителей. Во-первых, прямоток в большей мере, чем противоток, предохраняет насадку от загрязнения и забивания. Во-вторых, промышленные печи и сушильные установки часто работают на предприятиях, не являющихся крупными потребителями горячей воды для технологических и бытовых нужд. Поэтому перед устанавливаемыми за ними контактными экономайзерами обычно не ставится задача максимального использования тепла уходящих газов для нагрева воды. Постановка такой задачи целесообразна лишь при большой нагрузке системы технологического горячего водоснабжения и при использовании нагретой в экономайзерах воды для низкотемпературного водяного отопления, воздушного отопления и хладо-снабжения либо использования ее по схеме теплового насоса. Если же нет условий для использования всей горячей воды, которую можно получить в противоточных контактных экономайзерах печей и сушилок, следует применять прямоточные экономайзеры. Ориентация на прямоток позволяет уменьшить засоряемость насадки и обеспечить незначительное аэродинамическое сопротивление даже при высоких скоростях газов. При прямоточной схеме необходимо принимать такие расчетные скорости газов, чтобы обеспечить плотность орошения насадки водой не ниже 15—20 mV(m -4). [c.205]

В заключение можно отметить совершенно недостаточный объем использования контактных экономайзеров на электро-станциях. Такое положение тем более нетерпимо в условиях, когда доля природного газа в топливном балансе электростанций в последние годы растет, и эта тенденция, видимо, будет продолжаться. Как уже указывалось в гл. II, одной из причин незначительного внедрения контактных экономайзеров на электростанциях является опасение, не отразится ли заметно нагрев воды в них на эффективности использования отборного пара турбин Для выяснения данного вопроса В. П. Шаниным при участии автора были выполнены специальные расчеты [95], рассмотрены варианты открытого и закрытого водоразбора при непосредственном использовании нагретой в экономайзерах воды и при работе экономайзера по схеме с промежуточным теплообменником более дорогой по капитальным влол ениям и менее эффективной в эксплуатации. Анализ расчетов показывает, что частичное вытеснение отборов турбин имеет место не всегда. Наибольший эффект от установки контактных экономайзеров достигается при открытом водоразборе. Это вполне естественно, так как эффективность их непосредственно зависит от удельного расхода нагреваемой воды (т. е. расхода, отнесенного к паропроизводительности котла, электрической и тепловой мощности ТЭЦ и т. д.), а при открытом водоразборе этот показатель выше. При наиболее благоприятных условиях срок окупаемости капитальных затрат составляет несколько месяцев, а при неблагоприятных (отсутствие водоразбора, установка промежуточного теплообменника и частичное вытеснение отборов турбин) —около 2 лет, что намного меньше нормативного срока. Причина этого в значительном повышении к. и. т. минимум на несколько процентов. Это настолько заметно снижает эксплуатационные расходы, что с избытком перекрывает и отчисления от капитальных вложений, и ухудшение показателей работы станции от уменьшения выработки электроэнергии на тепловом потреблении. [c.120]

Следует, однако, помнить, что, несмотря на хорошее использование лродувочной воды по такой схеме всякая продувка связана с потерями тепла и одновременно образующийся в расширителе пар заменяет пар, который мог бы быть использован до того же давления в турбине с выработкой энергии на тепловом потреблении. Поэтому необходимо при всех условиях стремиться ik уменьшению величины лродув1Ки. [c.86]

Иначе обстоит дело в отношении тепловых схем станций. Здесь возможны существенные улучшения по сравнению с расчетными величинами при малых затратах. Так, введение регенеративного подогрева питательной воды на старых электростанциях часто воеможно по условиям расположения патрубков турбины, но не предусматривалось схемой станции при ее сооружении. Изменение схемы водоподготовки и отказ от испарителей может поднять тепловую экономичность станции. Рациональное использование продувки котлов и уменьшение процента продувки также позволяют повысить экономичность работы при малых затратах на реконструкцию оборудования (например, введении ступенчатого испарения, теплообменников и расширителей). Следует также учесть, что проектные тепловые схемы разрабатываются для заданных условий тепловой и электрической нагрузки и при изменении соотношения выработки энергии и отпуска тепла могут потребовать введения новых элементов или отказа от старых для сохранения и даже повышения экономичности работы станции. [c.209]

При использовании понятия длины участка развитого кипения была сделана попытка найти соответствие между влиянием длины участка и влиянием температуры на входе. Имелся целый ряд экспериментальных данных, полученных с длинными трубами при низкой температуре воды на входе и с короткими трубами при высокой температуре на входе, для которых длина участка развитого кипения, давление, удельный массовый расход, тепловая нагрузка и выходное наросодержание были одинаковыми. Этим данным должны соответствовать одинаковые режимы течения, так как условия кипения, за исключением участка трубы, в котором происходит кипение недогретой воды, одинаковы. Было установлено приемлемое соответствие результатов, однако из-за недостаточного количества данных, полученных в сходных условиях кипения, нельзя было надлежащим образом оценить важность понятия длины участка кипения. [c.53]

Одним из перспективных методов опреснения соленых вод является термический метод. Однако этот метод оказывается экономически выгодным при дешевых источниках тепла и относительно небольших удельных капитальных затратах на испарительную установку, которые могут быть достигнуты на установках высокой производительности при использовании тепла атомных электростанций двойного назначения (атомных теплоэлектроцентралей). Однако здесь необходимо предварительно разрешить ряд проблем, и прежде всего, применительно к испарительной установке, обеспечить безнакип-ный режим работы парогенерирующих поверхностей в достаточно широком интервале температур, по возможности более высокие значения коэффициентов теплопередачи и тепловых потоков, достаточно эффективную очистку вторичного пара от капель (при высоких скоростях пара в паровом объеме испарителя), установить наиболее экономичные схемы и параметры испарительной установки и станции в целом. В настоящее время эти и многие другие вопросы, возникшие при проектировании крупных установок по обессоливанию соленых вод, изучаются в лабораторных и полупромышленных условиях. В СССР (г. Шевченко) работает опытно-промышленная многоступенчатая установка производительностью 5 000 м 1сутки. Чтобы предохранить поверхности теплообмена от отложений, в исходную воду вводится мелкокристаллическая затравка того же состава, что и у накипи. Экспериментально установлено, что в определенных режимах накипеобразующие компоненты отлагаются только на кристаллах затравки. Укрупненные кристаллы выводятся из установок с продувкой. [c.369]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...