Пуск котла

Характер этих мероприятий зависит от того, производится ли пуск котла в действующей котельной или после длительного перерыва в ее работе. [c.149]

Все люки, дверцы и лазы у котлов должны быть снабжены падежными запорными устройствами, а вращающиеся механизмы и приводные устройства защищены ограждениями. Если котел оборудован топкой для камерного сжигания топлива, то в верхней ее части и на газоходах котла должны быть установлены взрывные предохранительные клапаны надлежащих размеров, не допускающих повышения давления газов от вспышек или хлопков, которые могут возникнуть от обрыва факела, при пуске котла и т. д. [c.256]

Кислотная коррозия металла котлов обычно является следствием неквалифицированных кислотных промывок, в частности - недостаточной нейтрализации промывочных растворов. Оставшаяся в труднодоступных полостях и недренируемых зонах котлов кислота взаимодействует с металлом, образуя соли. При пуске котла в работу в условиях повышенных температур и давлений происходит гидролиз солей. Образующаяся в результате гидролиза кислота вновь взаимодействует с металлом и т. д. Такой циклический процесс коррозионного разрушения металла может продолжаться достаточно долго -до тех пор, пока подщелачивание не нейтрализует полностью кислоту. [c.18]

Для создания защитной пленки концентрация раствора нитрита натрия должна быть 0,5—1 % при значениях pH не ниже 10,0, температура раствора 20—60 С. Для создания защитной пленки консервирующий раствор должен находиться в котле не менее 20—24 ч. Срок защитного действия при обработке поверхностей нагрева этим ингибитором достигает 2—3 мес. Для консервации прямоточных котлов нитрит натрия применять не рекомендуется, так как при пуске котла отмыть поверхности нагрева от него не удаётся, и наблюдается сильная нитритная коррозия поверхностей нагрева. [c.190]

В процессе работы котла фотодатчик осуществляет контроль за основным факелом, а ионизационный датчик— за факелом запальника. При погасании контролируемого факела выходное реле управляющего прибора переключается в исходное положение. Запально-защитные устройства включаются поочередно в соответствии с программой пуска котла. [c.135]

Перед пуском котла в работу пленка нитрита натрия с внутренней стороны его стенок должна быть смыта водой. [c.249]

При проведении гидравлических испытаний котла в конце ремонта тракт заполняют без предварительного слива консервирующего раствора. Перед пуском котла в работу из всех дренируемых участков сливают раствор, остатки его вытесняют конденсатом через соответствующие дренажи и дренажный бак, а оттуда направляют в котлован сбросных вод для обезвреживания. Отмывку контура ведут до содержания гидразина после котла не более 3 М г/кг, а pH конденсата — не более 9,5. [c.120]

Трещины в барабанах этих котлов могут появляться на чистом металле, в сварных швах и особенно вблизи вальцовочных отверстий и приварных к ним штуцерах, металл которых испытывает повышенные растягивающие напряжения и частые их колебания. Развитию этих повреждений в большой степени способствуют частые остановы и пуски котлов, неудовлетворительное распределение питательной воды в барабанах и состояние металла наличие окалины на его поверхности, дефектов в структуре и сварке, а также нарушения технологии термообработки. Подобный вид коррозии выявлен на многих отечественных и зарубежных электростанциях. [c.193]

При пуске котла, а также во время его работы (особенно на переходных режимах) из-за гидравлических ударов или больших перепадов давления на отдельных участках трубопроводов могут возникать вибрации. Особенно часто вибрации наблюдаются иа трубопроводах быстродействующих редукционно-охладительных установок (БРОУ). Если их амплитуда велика, возможно разрушение паропровода от усталости. Для гашения вибраций устанавливают дополнительные опоры. [c.281]

Окислы железа могут образовываться также в процессе так называемой стояночной коррозии в периоды между остановом и пуском котла, если не были приняты надежные меры по консервации. Для предотвращения образования железоокисных отложений необходима хорошая деаэрация питательной воды и надежная консервация [Л. 130]. [c.341]

Газопровод перед пуском котла следует продуть газом в течение 2—3 мин., для чего нужно открыть задвижку перед котлом (краны перед горелками не открывать) . [c.168]

Котел по схеме фирмы Лурги производительностью 367 т/ч пущен во Франции и рассчитан на сжигание шламов углеобогащения мельче 3 мм, подаваемых в топку в виде водоугольной суспензии с влажностью 30%. Планируется пуск котла производительностью 500 т/ч по этой же схеме. [c.10]

В период пуска котла для обеспечения прогрева большой массы инертного материала до температуры, при которой частицы угля начинают гореть, необходима установка достаточно мощного растопочного устройства. [c.191]

Котлы с горячим циклоном имеют худшие маневренные характеристики, так как требуется большое время прогрева обмуровки в период пуска котла. [c.223]

Динамика разогрева слоя горячими газами, полученными от сжигания природного газа в растопочной камере, и последовательность пуска котла паропроизводительностью 8,5 т/ч со стационарным кипящим слоем из холодного состояния показаны на рис. 6.1 [104]. [c.293]

ЭТОМ для пуска котла не требуется включения растопочных горелок [107]. Котел вновь пускается в работу путем выполнения только следующих операций включения дымососа, пуска вентилятора и подачи угля на слой. При этих условиях полная нагрузка была достигнута через 1,5 ч. [c.295]

Гидравлическое сопротивление газораспределительной решетки определяется перед пуском котла путем холодных продувок. Типичная зависимость гидравлического сопротивления решетки от скорости воздуха, рассчитанной на полное сечение решетки ь и на сечение отверстий в колпачках, приведена на рис. 6.5. Здесь же приведена зависимость суммарного сопротивления слоя и решетки от скорости воздуха (кривая 2). [c.302]

Это имело место при наладке ряда отечественных котлов с топками кипящего слоя, а также в период первоначальных пусков котла 100 т/ч (см. рис. 5.41), в котором, как отмечалось, имело место спекание частиц в бункере под золоуловителем, из-за отсутствия герметичности, большого содержания калия в золе топлива и горючих в уносе. Для снижения содержания [c.305]

При первых пусках котла паропроизводительностью 270 т/ч ТЭЦ Дуйсбург (ФРГ) не удалось достичь расчетной нагрузки его и проектной температуры промперегрева 535°С из-за недостаточного расхода [c.309]

С целью обеспечения пуска котла 9 т/ч и регулирования его нагрузки воздушный короб газораспределительной решетки разделен на три секции с самостоятельными воздухоподводящими трубами. Первая зона обеспечивает воздухом 64% площади решетки, в этой зоне нет погруженных в слой труб. Эта часть слоя находится постоянно в работе и является первой пусковой секцией. Две другие секции занимают оставшиеся 36% площади решетки и в них расположены поверхности нагрева. В процессе работы котла одну или обе эти секции можно отключить и таким образом регулировать нагрузку котла в диапазоне от 100 до 22%. [c.317]

При включенной в работу автоматике (пуск котла с автоматикой будет рассмотрен в следующем разделе) путь газа указан в схеме стрелкой от газового коллектора 1 через клапан-отсека-тель 2 в инжекционную горелку низкого давления 3. Одновремен но часть газа из подмембранного пространства клапана-отсека-теля поступает по импульсной трубке через диафрагму 5 к электромагнитному клапану 6, а от него — в горелку 7 термопары и к запальнику 9. [c.63]

Для обеспечения безопасного пуска котла в работу институтом Мосгазпроект разработаны специальные пусковые приборы прибор контроля погасания пламени 46 и пневмореле 5. Эти приборы работают во взаимодействии с клапаном-отсекателем 1 и соленоидным клапаном обратного действия 4. [c.81]

Прибор контроля погасания пламени КПП выполнен в виде двух элементов датчика 7 и измерительного блока с сигнальным устройством. Тубус датчика 7 направлен на горку из битого огнеупорного кирпича, световое излучение которой или свет горящего переносного запальника вызывает увеличение тока в цепи чувствительного элемента, встроенного в тубус датчика. При отсутствии светящегося пламени запальной горелки импульсный ток от датчика 7 не поступает в измерительный блок прибора КПП, контакты его реле размыкаются, электроцепь управления котлом, в частности катушка 8 (рис. 43) соленоидного клапана 4, обесточивается, клапан 4 открывается, клапан-отсекатель 1 под действием импульса от пневмореле 5 закрывается и пуск котла в работу невозможен. [c.81]

Условия работы ширмовых пароперегревателей таковы, что наряду е влиянием температуры и внутреннего давления в них возникают значительные термические напряжения при пусках котлов. В результате этого в гнутых участках пароперегревате- [c.32]

На котлах с газоплотными экранами подвесной конструкции перемещения амбразур (разводок под горелки) при пуске и останове котла достигают значительных размеров. Так, на котле П-67 нижний ярус амбразур по расчету перемещается с экранами топки в вертикальном направлении при пуске котла на 500 мм. Происходит также перемещение амбразур и в горизонтальной плоскости. В связи с этим проблема уплотнения соединений горелоч-ных устройств с экранами топки приобретает большое значение. [c.107]

На Черепетской ГРЭС (номинальные рабочие параметры пара перед турбиной — давление 170 ат, температура 550° С) с котлами ТП-240 барабанного типа коррозионные повреждения под напряжением также наблюдались в конвективной части пароперегревателей котлов № 1 и № 2 в первый период эксплуатации. Конвективные пароперегреватели были изготовлены из стали 1 Х14Н14В2М(ЭИ257) в виде труб размером 32 X 5,5 мм. Изгибы труб радиусом 55 мм и 105 мм после холодной деформации термообработке не подвергались. На котле № 1 за период 1863 час эксплуатации было зарегистрировано четыре случая разрушений, на котле № 2 за 767 час — 59 случаев. Разрушения происходили исключительно в нижних изгибах малого радиуса (г = 55 мм). Трещины появлялись главным образом на внутренней поверхности труб. Металлографическое исследование показало, что трещины сначала имели межкристаллитный характер, а затем они развивались как по границам, так и по телу зерен. В этот период изгибы труб, как указано выше, не были аусте-низированы кроме того, при термической обработке они не могли свободно перемещаться. Было произведено 50 пусков котла № 1 за период 1863 час испытаний и 22 пуска котла №2 за период 757 час, что способствовало появлению повышенных механических напряжений в металле и упариванию воды в изгибах (недренируемого перегревателя). Перед первым пуском котлы № 1 м № 2 длительно промывали щелочью, а пар из барабана со значительной концентрацией щелочей конденсировался в вертикальных петлях перегревателя. После проведения аустенизации изгибов труб радиусом 55 Л1м с нагревом по методу электросопротивления разрущений такого характера уже не наблюдалось. В процессе эксплуатации не было также случаев повреждения сварных соединений труб пароперегревателей, изготовленных контактным способом. При исследовании двух контрольных стыков паропровода, не прошедших стабилизации, в одном из них, проработавшем 3500 час, была обнаружена трещина глубиной 5,1 мм у корня шва — на расстоянии примерно 5 мм от наплавленного металла. Авторы работы считают, что причина возникновения этой трещины — повышение концентрации солей и их агрессивность при упаривании конденсата между трубой и подкладным кольцом в периоды останова и пуска котла. Разрушения межкристаллит-ного характера отмечены в нескольких случаях, в том числе и в дренажных трубках и в сварных соединениях труб (размеры 219 X X 27 мм) в месте контакта поверхности трубы с подкладным кольцом. В трубе размером 133 X 18 мм, находившейся в течение года в кон- [c.342]

Ввод гидразина в питательную воду после деаэраторной колонки производится при высоком содержании кислорода в конденсате, а также (временно) при пуске котлов (или энергоблоков) в работу и в течение первого периода их эксплуатации для ускорения насыщения системы высокого давления гидразином. В процессе эксплуатации энергоблока или электростанции может потребоваться переход с пе рвой на вторую точку ввода гидразина при нарушении герметичности (присос воздуха) вакуумной части системы или со второй на первую после устранения присоса воздуха. Раствор из специально установленного бака-растворителя самотеком или при помощи перекачивающего насоса подают в баки-дозаторы. Полезный объем расходных баков гидразина должен обеспечивать не менее чем двухсменный, (желательно суточный) запас растворов. [c.83]

В этот период гибы труб не были аустенизированы, отсутствовало свободное перемещение труб при термическом расширении, в связи с чем произведенные 50 пусков и остановов котла 1 за промежуток 1863 ч и 22 пуска и останова котла № 2 за 757 ч способствовали появлению повышенных механических напряжений в металле и упариванию воды в гибах недренируемого перегревателя. Кроме того, перед первым пуском котлы № 1 и 2 подвергались длительному щелочению, и пар из барабана со значительным содержанием щелочей конденсировался в вертикальных петлях перегревателя. После проведенной аустенизации гибов радиусом 55 мм с нагревом по методу электросопротивления разрушений такого характера больше не наблюдалось. [c.189]

Все выявленные трещины следует устранять путем стачива ния металла с учетом необходимости сохранения принятого запаса прочности. Требуется осуществлять контроль за температурой металла барабана при растоп-ках и работе котлов. Не допускается подача в неостывший барабан, опорожненный после вынужденного оста нова котла воды с температурой, отличающейся от температуры металла в любой точке барабана более чем на 40—30°С. При пуске котла в работу следует учитывать, что вода экономайзера может оказаться сильно охлажденной. Для устранения влияния кислорода на развитие трещин следует практиковать пуски котлов на скользящих параметрах в этом случае кислород удаляется из воды вместе с потоком пара при весьма малых давлениях. [c.206]

Воздухораспределительная решетка для котлов КЕ-10 ПС с топками кипящего слоя производства Бийского котельного завода имеет площадь 3,12 м (1,95x1,6 м) и включает в себя воздухораздающую камеру, два коллектора прямоугольного сечения, расположенных по обе стороны топки и соединенных между собой семью трубами 133x4,5 мм, на которых установлено 168 колпачков с теми же шагами и живым сечением, как на котле ТЭЦ ЦКТИ (рис. 5.57). На входе в боковые коллекторы установлены шибера, которые препятствуют доступу воздуха под кипящий слой помимо растопочной камеры в период пуска котла. Решетка смонтирована на роликах, обеспечивающих ее свободное выдвижение из топки. [c.271]

В кипящем слое располагаются испарительные и пароперегре-вательные поверхности нагрева. Экономайзер, как правило, в слой не ставят, поскольку невозможно без применения специальных мероприятий осуществить его охлаждения в период пуска котла. [c.280]

В период пуска котла паропроизводительностью 150 т/ч по схеме Циркофлюид (см. рис. 5.29) материал слоя нагревается горячими газами, получаемыми от сжигания мазута до температуры начала горения угля за то же время, что и в котле 8,5 т/ч, т.е. за 60 мин, что объясняется отсутствием теплоотвода в районе слоя (рис. 6.2). Минимальная нагрузка котла (50 т/ч) достигается через 2,5 ч, а максимальная через 3 ч от начала растопки [107]. Продолжительность пуска котла такая же, как и пылеугольных котлов, и так же ограничивается максимально допустимой скоростью прогрева поверхностей с высоким давлением. [c.294]

В ряде случаев при пуске котлов, сжигающих ниэкореакционные топлива, например АШ, который начинает гореть при достижении температуры 800°С (см. гл. 4), в топку подается (обычно вручную) другой уголь с более низкой температурой зажигания. Теплотой, выделившейся при горении этого угля, слой разогревается до 800 С и дальше подается основное топливо. Таким образом растапливаются водогрейные котлы КВФ-4,65-95 мощностью 4 МВт (см. рис. 5.10). [c.295]

В качестве примера приведем процедуру пуска котла Джорджтаунского университета (см. рис. 5.51). Так как котел двухсекционный, каждая секция имеет свою пусковую зону, находящуюся напротив питателя и имеющую размеры 1,7x1,2 м. Подача воздуха в эти зоны может быть отдельной или вместе с основным воздухом. [c.296]

Котлы С циркуляционным кипящим слоем, выполненные по схемам Альстрем и Дорр-Оливер, растапливаются с > использованием верхних растопочных горелок. Пуск котла тепловой мощностью 55 МВт осуществляется [115,104] на тяжелом мазуте, расход которого составляет 1,5 т/ч при общей продолжительности растопки около 10 ч. [c.297]

При пуске котла паропроизводительностью 250 т/ч по схеме Альстрем топка заполняется до определенного уровня кварцевым песком или другим материалом (зола угля и известняк), ожижается и первоначально нагревается верхними растопочными горелками, расположенными наклонно к кипящему слою. Дальнейшее поднятие температуры слоя до температуры воспламенения угля осуществляется включением пиковых горелок, расположенных в слое, сжигающих газ или жидкое топливо (рис. б.З). После загорания угля его расход увеличивается постепенно, в то время как расход мазута на пусковые горелки уменьшается. При достижении стабильного горения твердого топлива пусковые горелки отключаются. Нагрузка котла увеличивается с повышением расходов угля и воздуха [19]. [c.297]

Время пуска котла по схемам Альстрем и Лурги в основном ограничено допустимой скоростью нагрева обмуровки, и в первую очередь циклона, который в схемах Альстрем и Лурги состоит из металлической обшивки и толстого слоя шамота, а в схемах Циркофлюид и Штейнмюллер только защищен от абразивного износа. [c.298]

Пуск котла осуществляется прогревом материала в растопочной секции двумя пусковыми мазутными горелками до температуры воспламенения угля (482 С), после чего подается уголь и температура слоя поднимается за 15 мин до 840 С. Побле разогрева растопочной зоны пуск остальных осуществляется за счет перемешивания материала слоя горячей и холодных секций. [c.299]

Так, первые пуска котла КЕ-10 ПС (см. рис. 5.11) выявили нeyдoвлe верительное ожижение слоя у фронта котла, что приводило к шлакованию в этой зоне и объяснялось влиянием погруженных в слой испарительных труб, которые в этой части топки ближе всего расположены к решетке. Для улучшения равномерности ожижения диаметры отверстий в первых (от фронта) трех рядах колпачков были увеличены с 7 до 9 мм. [c.303]

В котле паропроизводительностью 270 т/ч ТЭЦ Дуйсбург (ФРГ) (см. рис. 5.32) через месяц после пуска котла трубы испарительные и промперегревателя, расположенные в охладителях кипящего слоя, были объединены в пакеты, так как конструкция, запроектированная в виде ширм, оказалсь недостаточно жесткой. [c.311]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...