Тепловая схема блока 300 Мет

Для выявления тепловой эффективности повышения начальных параметров пара на ЭВМ Урал-2 в ЦКТИ были проведены расчеты тепловых схем блоков различной единичной мощности и с различными параметрами пара [Л. 34]. Получены кривые зависимости тепловой экономичности для блоков мощностью 1000 МВт от начальных параметров пара. Из этих зависимостей, в частности, следует, что наибольший выигрыш в экономичности в связи с повышением начального давления при одной и той же температуре пара в диапазоне 535— 640°С достигается в диапазоне от 16 до 24 МПа. [c.37]

При длительной эксплуатации турбины обслуживающему персоналу обычно известны места постоянно появляющихся подсосов, а также узлы, в которых может появиться неплотность. Эти узлы и места зависят от тепловой схемы блока, от конструктивных особен- [c.42]

Ухудшение качества питательной воды. В тепловых схемах блоков с прямоточными котлами и наличием БОУ все потоки, поступающие в деаэратор, обязательно проходят полное обессоливание. -Исключение составляют только потоки конденсата греющего пара ПНД и ПВД, которые вводятся в поток основного конденсата или непосредственно в деаэратор. Если качество питательной воды ухудшено по сравнению с качеством конденсата, то следует проверить качество дренажа ПНД и ПВД. [c.80]

В ЦКТИ выполнены проектные разработки парогазового блока мощностью 400 МВт, состоящего из котлоагрегата под наддувом паропроизводительностью 800 т/ч, паровой турбины мощностью 300 МВт с параметрами пара 240 ата, 560/565° С и двух газотурбинных агрегатов мощностью по 30/50 МВт с начальной температурой 770° С. Тепловая схема блока представлена на рис. 44. Экономайзеры включены параллельно регенеративным подогревателям питательной воды. Отвод питательной воды в экономайзер после подогревателя ПНД-2 обеспечивает при номинальной нагрузке температуру уходящих газов не свыше 140° С при температурном напоре на холодном конце экономайзера 30° С. Топливо — угольная пыль. [c.79]

Рис. 44. Тепловая схема блока ПГУ со сбросом газов в котел мощностью 400 МВт

Проектные варианты турбины 2000 МВт при п = = 3000 об/мин. В ЦКТИ [26] были выполнены исследовательские разработки быстроходной турбины К-2000-240/3000 для параметров пара 23,5 МПа и 838/838 К. Этот проект базировался на применяемых в настоящее время параметрах пара. Температура охлаждающей воды принималась 293 и 298 К. Тепловая схема блока считалась такой же, как в современных турбинах типа К-1200-240. [c.80]

Удельный расход теплоты. Для окончательной оценки эффективности той или иной программы регулирования необходимы детальные расчеты тепловых балансов ПТУ при различных режимах. Ниже приведены результаты выполненного ЛПИ совместно с ЛМЗ сравнения тепловой экономичности мощных энергоблоков при ПД и СД [7, 21]. Для сравнения использованы серийные турбины К-200-130, К-300-240 и К-800-240-2 производства ЛМЗ. Турбины с дроссельным парораспределением отличаются от серийных тем, что в них регулировочные ступени заменены тремя ступенями давления. Остальные ступени и тепловые схемы блоков соответствуют исходным установкам ЛМЗ. Сравнение произведено по удельному расходу теплоты нетто q для различных режимов. Из затрат на собственные нужды блока при этом учтены только затраты энергии на привод питательных насосов. Величина q учитывает изменение потерь энергии во всех элементах установки, кроме котла. [c.146]

Заслуживают внимания поиски иных решений, в частности, предложение применять приводную турбину двух давлений. Пар в часть высокого давления такой турбины поступает из холодной линии промежуточного перегрева и после расширения направляется в деаэратор. Регулировочные клапаны ЧВД приводной турбины полностью открыты, а деаэратор при частичных нагрузках подпитывается дополнительно из коллектора собственных нужд котла. Часть низкого давления, представляющая собой конденсационную турбину, подключается к отбору из главной турбины. Согласно исследованиям БПИ [13], применение такого типа турбопривода повышает экономичность работы блока в широком диапазоне его режимов прежде всего за счет значительного увеличения выработки электроэнергии регенеративным потоком пара, а также в результате уменьшения дросселирования в регулировочных клапанах. В то же время такое решение, несомненно, усложняет конструкцию турбопривода и тепловую схему блока. [c.148]

На рис. 1-1 показана принципиальная тепловая схема блока. С помощью этой схемы рассмотрим рабочий процесс теплосиловой части блока. В паровом котле / вырабатывается пар высокого давления, который затем в пароперегревателе 2 нагревается до высокой температуры и попадает в паропровод 3. Этот пар, называемый обычно свежим, направляется в цилиндр высокого давления турбины (ЦВД), где отдает часть своей энергии на вращение ее ротора. После ЦВД отработавший пар с пониженными давлением и температурой возвращается в котел, где во вторичном перегревателе 4 вновь подогревается до высокой температуры, т. е. получает дополнительное количество тепловой энергии. [c.7]

Рис. 1-1. Принципиальная тепловая схема блока.

Способ подачи пара во вторичный контур зависит от особенностей тепловой схемы блока. Одна из типовых схем — схема с двойным байпасированием — позволяет весь растопочный расход пара пропустить через вторич- [c.163]

Упрощение тепловой схемы блока за счет отказа от установки БРОУ-2. При установке, например, трех секций в случае необходимости поддержания холостого хода турбины две секции отключаются, а для третьей нагрузка холостого хода соответствует - 15% расхода пара через вторичный перегреватель. При размещении последнего в зоне низких температур газов этого может быть достаточно для (надежного охлаждения труб перегревателя. [c.100]

Теплообменник, вынесенный за пределы газохода, включается по первичному пару между радиационной и конвективной ступенями пароперегревателя. В этом заключается основное преимущество рассматриваемой схемы. Дело в том, что и для вторичного перегрева желательна по возможности стабильная характеристика, т. е. слабая зависимость тепловосприятия перегревателя от нагрузки котла. В некоторых случаях предпочтительна даже радиационная характеристика. Между тем выполнение настенного радиационного вторичного пароперегревателя почти не встречается в современных котлах. Это связано в основном со значительным превышением температуры стенки перегревателя над температурой пара давлением 25— 40 аг и с желательностью упрощения тепловой схемы блока. [c.182]

Вторая особенность схемы определяется необходимостью сбрасывать при пуске значительные количества рабочей среды (220 т/ч). Сброс среды в конденсаторы турбин среднего давления вызывал бы снижение нагрузки этих турбин при пуске блока, что нежелательно. В случае, использования для этой цели конденсаторов приводных турбин питательных насосов нового блока пришлось бы резко увеличить эти конденсаторы против потребных их размеров. В связи с этим тепловой схемой блока предусматривается возможность установки трех пароводяных водоподогревателей в качестве пусковых конденсирующих устройств. [c.205]

Кроме того, проявляется тенденция объединения по тепловой схеме хвостовых частей котла и турбины с целью изыскания дополнительных средств повышения экономичности блока в целом . При таком подходе следует рассматривать совместно основные две потери энергетических установок потери с уходящими газами котла и с водой, охлаждающей конденсаторы турбин. Задача сводится к построению тепловой схемы блока, обеспечивающей минимальное в данных условиях значение суммы обеих тепловых потерь. [c.224]

Фиг. 7-12. Включение паровых воздухоподогревателей установки по фиг. 7-11 в тепловую схему блока высокого давления ГРЭС.

В то же время на блочных установках широкое применение получил частичный паровой вторичный перегрев, при котором в значительной мере отпадают недостатки чисто парового перегрева и вместе с тем решается ряд важных технических задач. К ним прежде всего относятся регулирование температуры вторичного перегрева в широком диапазоне нагрузок и размещение выходной ступени промежуточного перегревателя в зоне умеренных температур газов (<850° С). Последнее в свою очередь позволяет упростить тепловую схему блока. [c.209]

Как видно из рис. 14-2, схема контура химической очистки была бы значительно упрощена при использовании для циркуляции раствора бустерных или питательных насосов. В этом случае не требовалось бы подключений временных трубопроводов к тепловой схеме блока. Препятствием к использованию этого варианта является неприспособленность упомянутых насосов к перекачке агрессивных сред, какими являются промывочные растворы. Однако практика использования для этой цели бустерных насосов при промывках комплексообразующими реагентами подтверждает принципиальную возможность п целесообразность этого варианта схемы. [c.406]

Для упрощения в развернутой тепловой схеме блока показаны не все вспомогательные установки и трубопроводы. Например, отсутствуют резервные турбонасосы, калориферы для подогрева воздуха и др. [c.480]

Пример расчета деаэратора струйно-барботажного типа. Принятый тип деаэратора — ДП-1000. Исходные данные принимаем из расчета тепловой схемы блока К-300-240 давление в деаэраторе — 0,7 МПа расход основного конденсата — 207,02 кг/с расход дренажа ПВД — 49,762 кг/с расход питательной воды — 267,26 кг/с. Из теплового баланса деаэратора находим, что расход греющего пара равен 2,717 кг/с. [c.204]

Рис. 9.4. Включение испарителей в тепловую схему блока К-200-130

Задачей теплового расчета является определение геометрических характеристик испарителя и площади поверхности греющей секции для обеспечения заданной производительности (конструкторский расчет) или определение коэффициента теплопередачи при известных площади поверхности греющей секции и геометрических характеристиках (поверочный расчет). В обоих случаях производительность испарителя задана и равна максимально возможной при выбранном месте включения испарительной установки в тепловую схему блока. Как было показано выще, производительность испарительной установки находится при принятых значениях площади поверхности нагрева греющей секции и коэффициента теплопередачи в ней. Таким образом, результатом теплового расчета должно быть уточнение принятого значения коэффициента теплопередачи и определение необходимого типоразмера испарителя. [c.261]

Корректируемые данные для расчета тепловой схемы блока в различной степени влияют на результаты каждого повторного расчета всей схемы. К примеру, уточнение температуры питательной воды КУ вносит более значительные изменения в расчет, чем изменение значения аэродинамического сопротивления КУ. [c.406]

В энерготехнологических установках с пиролизом жидких топлив на осуществление основных технологических процессов необходимо расходовать пар в количестве до 1,5—2 т на 1 т мазута, что требует соответствующей оптимизации тепловой схемы блоков. [c.10]

При создании энерготехнологических установок следует учитывать все факторы, влияющие на выбор основного технологического и энергетического оборудования. В частности, существенное влияние оказывают тепловая схема блока, определяющая использование тепловых потоков, и схема производства химических продуктов, определяющая теплотворную способность получаемого газа, а также расход исходного мазута, подвергаемого переработке в технологической части. При этом изменяются и условия работы типовых паровых турбин, находящихся в составе энерготехнологических блоков. Это объясняется тем, что для осуществления технологических процессов термической переработки мазута и выработки ценных химических продуктов требуется расходовать довольно значительное количество пара из нерегулируемых отборов турбин (до 14—17% от расхода острого пара), что снижает мощность паровой турбины на 7—-10%. Для компенсации этой потери мощности расход острого пара на турбину следует принимать максимально возможным. Ограничивающими факторами увеличения расхода острого пара являются допустимые величины осевых усилий на диафрагмы, устанавливаемые заводом-изготовите-лем. Выбор основного оборудования паротурбинных энерготехнологических блоков с пиролизом мазута производится следующим образом. [c.164]

Рис. 9-23. Принципиальная тепловая схема блока К-800-240.

Рис. 9-29. Тепловая схема блока с водяным кипящим реактором Ленинградской АЭС.

Рис. 9-30. Тепловая схема блока АЭС с водяным реактором кипящего типа и перегревом пара в реакторе.

Каждый новый режим эксплуатации оборудования, не предусмотренный действующими инструкциями, требует всесторонней проверки надежности. В новом режиме могут потребоваться уточнения или введение дополнительных критериев надежности оборудования, изменения тепловой схемы энергоблока, условий его тепловых защит, объема штатных измерений. Естественно, что результаты опытной и расчетной проверки оборудования в новых режимах, так же как и их технология и объем необходимых изменений тепловой схемы блока, тепловых защит и штатных измерений, подлежат обязательному согласованию с заводами — изготовителями оборудования. [c.153]

Интересный эксперимент, связанный с отработкой водного режима на энергоблоках сверхкритических параметров пара мощностью 300 МВт, проводился ЭНИН на Конаковской ГРЭС. Суть этого эксперимента заключается в том, что при условии полного обессоливания конденсата турбины и выполнения подогревателей низкого давления из нержавеющей стали добавка кислорода в питательный тракт котла приводит к образованию на внутренних поверхностях нагрева оксидной (защитной) пленки и тем самым уменьшается вынос продуктов коррозии. Реализация этого метода позволит упростить тепловую схему блока за счет отказа от деаэрации питательной воды, облегчить условия эксплуатации оборудования, так как отпадет необходимость дозировать в питательную воду гидразин и аммиак, увеличить фильтроциклы на конденсатоочистке, что приведет к уменьшению расхода химреагентов, упростить режим пуска энергоблока. [c.76]

На рис. 2-12, а показана разработанная ЦКТИ тепловая схема блока ПГУ мощностью 200 Мет. Основные элементы установки ВПГ паропроизводительностью 430 т/ч ГТУ мощностью 30 Мет при = 6,8 и Ц = 750° С типовая паровая турбина К-150-130, стандартной мощностью 150 Л4ет, работающая при начальных параметрах 130 ama и 565° С. Давление после вторичного перегрева 27,5 ama. Топливо — природный газ. [c.47]

Перспективность применения неводяных паров в будущем обусловлена тем, что дальнейшее повышение начальных параметров водяного пара [свыше (170ч-240) 10 Па, 540—565° С] и единичной мощности турбоагрегатов (свыше 800—1200 МВт) не обещает существенного расчетного снижения удельного расхода тепла. Фактического же снижения удельного расхода тепла при дальнейшем повышении начальных параметров водяного пара и усложнении тепловой схемы блока (например, введения второго промежуточного перегрева пара) может вообще не быть. Чем выше начальные параметры пара и чем сложнее тепловая схема энергетической установки, тем больше отклонение фактического к. п. д. установки от расчетного. На лучших установках с параметрами пара (90-нЮ0) 10 Па, 520—бЗО" С фактический удельный расход тепла соответствует расчетному. На установках с начальными параметрами пара (140- -170) 10 Па, 540—565° С и промежуточным перегревом пара фактический удельный расход тепла несколько ниже расчетного, хотя и близок к нему. На установках с давлением пара (240ч-257) 10 Па, 540—565° С фактический расход тепла значительно ниже расчетного. Так, на блоках закритического давления в США фактический удельный расход тепла даже при наличии двух промежуточных перегревов не ниже, чем на блоках с давлением (160-н170) 10 Па и одним промежуточным перегревом пара. [c.5]

Другие применяемые способы регулирования турбопривода, например обводное парораспределение, переключение на питание паром другого отбора или свежим, существенно усложняя конструкцию приводной турбины или тепловую схему блока, лищь частично решают задачу расширения регулировочного диапазона турбопривода. [c.148]

Учитывая желательность всяческого упрощения тепловой схемы блоков, проверка данного предложения ЮжОРГРЭС является целесообразной. [c.194]

Некоторые особенности вносятся в тепловую схему блоков с предвклю-ченными турбинами, являющимися надстройками действующих электростанций. [c.205]

В качестве примера выполнения газовоздушного тракта парогенератора под наддувом можно привести блок № 3 мощностью 1 150 Мет на электростанции Па-радайз, представленный на рис. 5-1 (тепловая схема блока представлена на рис. 4-10). [c.124]

Анализ тепловых схем конденсационных турбоустановок показывает, что во всех случаях необходимое количество добавочной воды может быть получено от испарительных установок (одной или двух), включенных в регенеративную систему низкого давления. Включение испарителей в тепловую схему блока К-200-130 показано на рис. 9.4. На блоке имеются две испарительные установки, одна из них подключена к пятому отбору, другая — к шестому. Испарители //j и И2 имеют свои конденсаторы КИ и КИ2, включенные в систему регенеративного подогрева питательной воды. Умягченная питательная вода испарителей предварительно деаэрируется в деаэраторе при давлении 0,117 МПа. [c.244]

Таким образом, для рассматриваемых схем ПГУ-ТЭЦ (с КУ) невозможно реализовать такую последовательность расчета, при которой сначала рассчитывалась бы ПТУ, а потом парогенерирующий модуль (ГТУ-КУ), как это имеет место для традиционных паросиловых блоков. Очевидна значительно большая сложность алгоритма расчета тепловой схемы блока ПГУ-ТЭЦ по сравнению с алгоритмом расчета традиционных паросиловых ТЭЦ. Необходимо разработать такой алгоритм и создать соответствующие машинные средства расчета. [c.401]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...