Коэффициент термический давления

Определить, пренебрегая изменением объема автоклава, повышение давления в нем Др при увеличении температуры воды па величину Д г=40°С, если коэффициент термического расширения воды а = 0,00018 1/°С, а коэффициент объемного сжатия [c.13]

Интерес к этому вопросу со стороны специалистов в области обработки металлов давлением вызван, с одной стороны, тем, что во многих случаях важно знать, как можно изменить свойства и какие из них с помощью пластической деформации. Но есть и другой, в ряде случаев еще более важный аспект — как влияет текстура на сам процесс пластической деформации. Такое влияние оказывают прежде всего механические свойства и коэффициент термического расширения. [c.292]

Зависимость теплоемкости и теплопроводности карбидов от температуры, а также их коэффициенты термического линейного расширения и удельного электросопротивления приведены в табл. 13—16. Карбиды переходных металлов лучше других тугоплавких соединений ведут себя в условиях эксплуатации при высоких температурах в вакууме. Об этом свидетельствуют более низкие значения скорости испарения и давление диссоциации металла над карбидом (табл. 17) [16], Карбиды, относящиеся к фазам внедрения, при испарении диссоциируют на металлы и углерод (например, карбиды титана, циркония, ниобия, тантала и др.). Испарение карбида хрома, в отличие от перечисленных карбидов, носит ступенчатый характер — при [c.419]

Эта формула выражает термический к. п. д. цикла исключительно через безразмерные величины и этим вскрывает структуру зависимости. Абсолютные значения температур так же, как и величины к, входят в формулы функций и В очень слабой степени такая зависимость сказывается и на значениях величин у и у. Но влияние обоих указанных факторов очень невелико. Следовательно, к. п. д. газотурбинного цикла зависит от отношения Пк компрессора и коэффициента потерь давления е (который, согласно формуле П - = (1 — е) П , устанавливает величину П ), поскольку эти отношения давлений входят в состав формул для [c.150]

В книге систематизированы и оценены опубликованные экспериментальные данные, а также таблицы и уравнения для пяти фреонов метанового ряда 10, 11, 12, 13 и 14. На основании обработки наиболее достоверных экспериментальных данных авторами составлены уравнения, по которым рассчитаны подробные таблицы теплофизических свойств указанных фреонов. Таблицы рекомендуемых величин включают значения плотности, сжимаемости, энтальпии, энтропии, изобарной теплоемкости, скорости распространения звука, адиабатного дросселя-эффекта, коэффициентов термического расширения и поверхностного натяжения, вязкости, тепло- и температуропроводности, чисел Прандтля в интервале температур от нормальных точек кипения до 473 К и давлений от 0,1 до 20 МПа. Подавляющая часть этих таблиц публикуется впервые. [c.2]

Эта связь подтверждается также зависимостью от давления. Внешнее давление повышает Тс- Установлено, что при повышении давления Тс поливинилацетата возрастает со скоростью 0,022 °С/атм [431, поливинилхлорида — 0,014 °С/атм и полиметилметакрилата— 0,018 °С/атм [44]. В каучуках скорость возрастания Тс с повышением давления составляет 0,017 °С/атм [45], а в полипропилене—0,020 °С/атм [46]. Теоретически Тс должна возрастать с повышением давления пропорционально соотношению сжимаемости и коэффициента термического расширения полимеров. [c.26]

Коэффициент термического расширения ос характеризует свойство системы изменять объем с изменением температуры при постоянном давлении и определяется равенством [c.150]

Найти связь между изобарическим коэффициентом теплового расширения ар, изотермическим коэффициентом сжимаемости Pj и термическим коэффициентом изменения давления при постоянном объеме К у, По определению [c.85]

Коэффициенты термического уравнения состояния для идеальных газов можно определить достаточно просто. При строгом соблюдении состояния идеального газа коэффициенты а и р численно одинаковы и не зависят от объема и температуры а=Р—1/273,16=0,0036610. Это значит, что каждый идеальный газ при повышении температуры на ГС расширяется на 1/273,16 своего объема при постоянном давлении. Таким же образом изменяется давление при постоянном объеме. Коэффициенты расширения идеальных газов имеют фундаментальное значение, так как с их помощью определяется исходная точка абсолютной шкалы температур. Абсо- [c.35]

В противоположность идеальным газам коэффициенты уравнения состояния для кристаллов не удается оценить простым образом. Коэффициенты расширения, сжимаемости и давления зависят от температуры и давления. Для достаточно широкого диапазона температур нельзя составить простое уравнение состояния. Только с приближением к предельному идеальному состоянию при низких температурах и высоких давлениях коэффициенты термического уравнения состояния принимают простую форму, так как тогда термические свойства по существу не зависят от температуры. Это означает, что объем и давление принимают постоянное значение. Производные этих величин по температуре, термические коэффициенты расширения и напряжения, а также температурные коэффициенты расширения и сжимаемости становятся равными нулю. Поэтому в предельном состоянии с приближением к абсолютному нулю температуры справедливо [c.36]

Нас будут интересовать те работы по наблюдению разрыва жидкостей, в которых авторы стремились приблизиться к чистым условиям и получить сведения о максимально достижимых напряжениях (—р). Как уже отмечалось в предыдущем параграфе, при температурах ниже —0,9 Гк гомогенное зародышеобразование пойдет с заметной скоростью только при растяжении жидкости (р < < 0). Таким образом, широкая температурная область от точки кристаллизации (т = 0,24 для н-пентана, т = = 0,42 для воды) до т 0,9 принадлежит в этом смысле к отрицательным давлениям. Здесь нужны специфические методы исследования максимальных перегревов используется различие в коэффициентах термического расширения, сжимаемости жидкости и стекла, центрифугирование, создание инерционных нагрузок. Например, стеклянная трубка с жидкостью запаивается так, чтобы в ней оставался лишь маленький пузырек воздуха и паров. Затем небольшим нагреванием трубки добиваются растворения пузырька. Теперь жидкость полностью заполняет объем, смачивает всю внутреннюю поверхность трубки. При постепенном понижении температуры возникают растягивающие напряжения в системе. Они увеличиваются и, наконец, происходит разрыв жидкости, который сопровождается резким щелчком. Образуется один или несколько пузырьков. Давление в момент разрыва можно оценить по объему выделившихся пузырьков или по изменению объема всей трубки. Предполагаются известными сжимаемость жидкости и стекла. Мейер [97] приваривал к трубке спираль из стеклянного капилляра. На конце капилляра было зеркальце. Это устройство служило манометром. В другой серии опытов прибор помещался в дилатометр для определения изменений объема растянутой жидкости. Мейер обнаружил линейную зависимость объема от давления для воды и спирта между +7 и —26 атм, для эфира между +7 и —17 атм. Он отметил, что пузырек возникает в местах соприкосновения жидко- [c.96]

Наряду с малой теплопроводностью полимеры имеют весьма значительный коэффициент температурного расширения. Так, например, температурное расширение у винипласта в 7 раз больше, чем у стали, а у полиэтилена—в 3 раза больше, чем у винипласта. Коэффициенты линейного температурного расширения равны у винипласта — 0,00007 у полиэтилена высокого давления— 0,00022 у полиметилметакрилата (оргстекло) —0,00009 У фенопласта — 0,00005. Значительная величина коэффициента термического расширения полимеров заставляет проявлять [c.21]

Во всех рассмотренных выше смешанных задачах с неидеальным тепловым контактом коэффициент термической проводимости считался постоянной величиной, что не всегда подтверждается экспериментально [60]. В связи с этим А. А. Евтушенко, Е. В. Коваленко [32] изучена плоская задача о взаимодействии двух полубесконечных нагретых тел, когда термосопротивление в области их касания обратно пропорционально контактному давлению [c.480]

Трудности сварки, обусловленные высокой вязкостью расплава, усугубляются при этом значительным коэффициентом термического расширения, а также низким пределом ползучести, заметно снижающимся с ростом температуры. Возникает противоречивая ситуация, при которой, с одной стороны, для обеспечения надежного контакта соединяемых поверхностей сварочное давление необходимо повысить, а с другой-из-за ползучести полимера давление должно быть снижено. Для нахождения компромисса предложено несколько способов, таких, например, как введение различных слоев-присадок, сварка с ограничением объема расширения материала в зоне сварки, сварка с применением наряду с термоконтактным нагревом ультразвуковых колебаний. [c.16]

Исследована зависимость тепло- и электропроводности и коэффициента термического расширения композиционных материалов от их состава, структуры, пористости и некоторых технологических факторов температуры, давления и времени прессования, режима термообработки. [c.160]

Производим вычисления с учетом того, что для передней стороны TJTi = 9,504, а для задней Т/Г, =9,139. В результате для передней стороны Е ) =3,013 X X 10 Вт/м , а для задней ( ,.) = 0,7204 Вт/м . Из решения задачи 13.10 имеем данные о коэффициентах давления и трения на пластине в случае, когда учитываются смешанный характер отражения (коэффициент аккомодации импульса / = 0,9) н коэффициент термической аккомодации г = 0,7. Значения коэффициентов давления ц трения следующие [c.717]

Наличие ангармонизма сближает твердое тело с реальными Д газами, так как асимметричность колебаний атомов обусловливает некоторое кинетическое давление соседних атомов друг на друга. До приложения внешних сил это давление уравновешивается внутри тела (с участием сил поверхностного натяжения). Поэтому твердое тело ведет себя подобно реальному газу в соответствии с изотермой типа Ван-дер-Ваальса. Отличие состоит лишь в том, что коэффициент термического расширения полностью обусловлен ангармонизмом. Всестороннее растяжение уменьшает это кинетическое давление и потому в адиабатных условиях может вызвать охлаждение тела, как и в случае расширяюш егося газа. Поскольку энергия, связанная с ангармонизмом, весьма мала (т. е. мал коэффициент термического расширения), обнаружить такое охлаждение можно только высокочувствительными приборами. [c.14]

Для изготовления металлостеклянных и металлокерамических уплотнений (переходов) обычно применяются аустенитные тройные сплавы Ре—N1— Со, имеющие коэффициенты термического расширения, близкие к соответствующим параметрам стекла или керамики. В работе [117] было исследовано поведение в условиях на-водороживания и высокого давления водорода (69 МПа) двух таких сплавов Ре—29 N1—17 Со (ковар) и Ре— 27 N1—25 Со (керамвар), пределы текучести которых после отжига составили 320 МПа. Данные для второго сплава представлены на рис. 20. Оба сплава полностью сохраняли пластичность при испытаниях в водороде [117]. Их структура представлена довольно стабильным аустенитом и не должна проявлять склонность к непланарному скольжению. Этот вопрос следует исследовать в рамках общей проблемы корреляции между типом скольжения и стойкостью к индуцированному водородом охрупчиванию. [c.78]

Благодаря более высоким температурам и повышенному коэффициенту термического расширения легированной стали свободное расширение панелей перегревателя примерно вдвое больше расширения испарительных контуров и достигает 150 мм. В отличие от испарительных экранов расширение перегревательных труб не связано однозначно с давлением пара и в ходе растопки может изменяться в зависимости от режима прогрева труб. В отдельных случаях после взятия нагрузки панель может даже сократить свою длину. Лучше всего приспособлены к восприятию расширения трубы с погибами вокруг амбразур, так как они обладают высокой степенью самокомпенсации. В худших условиях работают прямые трубы. Наличие жестких креплений в верхнем и нижнем коллекторах приводит к тому, что при перегреве одной из труб по сравнению с остальными в ней развиваются огромные напряжения продольного сжатия. Труба начинает работать в режиме продольного изгиба и при недостаточной прочности промежуточных креплений рвет их и выпучивается в топку. Подобного вида повреждения происходили на модификации котла ТМ-84, в которой прямые трубы были размещены поверх гнутых. Положение усугублялось тем, что растопка котла производилась на мазуте. Выпучивание отдельных оборвавшихся от крепления труб достигало SOOjtiJH. В режиме под нагрузкой эти трубы подвергались усиленному обогреву, в результате чего началась сфероидизация перлита, в конечном счете завершившаяся разрывом ряда труб. [c.307]

Серьезную проблему представляет коробление цилиндров высокого давления, работающих при температуре пара 565° С. Лучшим способом ее решения является такая конструкция цилиндра, внутренние узлы которого передвигаются аксиально. Такой конструкторский прием сделал техническое обслуживание более трудным, чем в случае турбины с продольным фланцем. Температура 565° С предельна для ферритных сталей, поэтому узлы турбины, которые находятся в контакте с паром, нагретым до 600° С, должны быть изготовлены из аустенитных сталей (например из стали AISI316) или высоконикелевых сплавов. Аустенитные стали имеют низкую теплопроводность, высокий коэффициент термического расширения и низкий предел текучести, однако проблемы коробления, которые трудно преодолеть, являются причиной ограничения рабочей температуры 565° С. [c.205]

Здесь a = (l/i ) (dv/dT)p — коэффициент термического расширения /3f = jv) (bvjbp) j- - коэффициент изотермической сжимаемости p — удельная теплоемкость при постоянном давлении. [c.7]

ККМ с волокнами карбида кремния. При практически равной прочности эти ККМ имеют преимущества перед аналогичными материалами с углеродными волокнами - повышенную стойкость к окислению при высоких температурах и значительно меньшую анизотропию коэффициента термического расширения. В качестве матрицы используют порошки боросиликатного, алюмосиликатного, литиевосиликатного стекла или смеси стекол. Волокна карбида кремния применяют в виде моноволокна или непрерывной пряжи со средним диаметром отдельных волокон 10 - 12 мкм ККМ, армированные моноволокном, по-лл чают горячим прессованием слоев из лент волокна и стеклянного порошка в среде аргона при температуре 1423К и давлении 6,9МПа. Керамический композит Si-Si , получаемый путем пропитки углеродного волокна (в состоянии свободной насыпки или в виде войлока) расплавом кремния, может содержать карбидную фазу в пределах 25 - 90%. Механические характеристики ККМ увеличиваются с ростом содержания Si . ККМ с волокнами углерода и карбида кремния обладают повышенной вязкостью разрушения, высокой удельной прочностью и жесткостью, малым коэффициентом теплового расширения. [c.159]

При объяснении полученных результатов Страуманис и др. исходили из влияния состава на коэффициент термического расширения твердого раствора. С повышением содержания индия коэффициент термического расширения раствора его в золоте увеличивается. Поскольку при затвердевании сплава образовывались химически неоднородные кристаллы твердого раствора, при последующей термической обработке или медленном охлаждении в кристаллах возникали внутренние напряжения. Периферийная зона кристаллов, содержавшая больше индия, уменьшалась в объеме при охлаждении сплава в большей мере, чем центральные участки, в результате чего в ней создавались напряжения растяжения. В этом отношении состояние периферийной зоны сходно с жидкостью, находящейся под отрицательным давлением [246]. По мнению авторов [369], релаксация напряжений осуществляется путем образования вакансий, которые во время длительной выдержки диффундируют к стокам и образуют микропоры. На основании этой модели они вычислили объем образующихся пор и получили результаты, по порядку величины близкие к экспериментальным. В сплавах системы d — In, в которых коэффициенты термического расширения мало чувствительны к составу, поры не образуются [369]. [c.112]

На качество аморфных лент также влияет температура закалки. На сплавах железа, палладия и титана показано, что повышение температуры расплава при постоянной скорости охлаждения понижает их плотность, увеличивает коэффициент термического расширения и электросопротивление [434]. Структура и качество аморфных лент зависят также от среды, окружающей ленту при литье. Так, ленты сплава FeAl25, отлитые в вакууме, состоят из грубых полигональных зерен (15 мкм), распространяющихся на всю толщину ленты (20 мкм), а отлитые в гелии под давлением 1,1 10" Па имеют зерна размером 5—6 мкм [435]. Такое влияние среды связывают со вторичным охлаждением (охлаждение твердой ленты после ее отрыва от колеса). Добавки в FeAl25 бора ограничивают рост зерен в процессе охлаждения в вакууме, так как частицы боридов препятствуют миграции границ зерен структура в присутствии бора становится более столбчатой, величина зерен, а также различие в величине зерен лент, отлитых в вакууме и в гелии, уменьшаются. В сплаве с 0,1% бора у свободной стороны лент наблюдали сегрегацию бора по границам зерен, а при содержании бора 1% она наблюдается по всему сечению лент. На границах зерен появляются включения фазы РезВ. [c.272]

Особенно сложна проблема учета переменности свойств теплоносителя при анализе и расчете теплообмена в околокритической области состояния, где теплофизические свойства среды резко и своеобразно изменяются в зависимости от температуры и давления удельная теплоемкость, число Прандтля и коэффициент термического расширения имеют резко выраженные максимумы, немонотонно изменяются теплопроводность и вязкость, резко изменяется плотность среды. При этом коэффициент теплоотдачи зависит от плотности теплового потока или, точнее, от соотношения плотности теплового потока и массовой скорости теплоносителя, причем наряду с нормальными режимами теплообмена, когда температура стенки монотонно (при = onst) изменяется вдоль потока в соответствии с изменением температуры теплоносителя, наблюдаются и так называемые режимы ухудшенной (улучшенной) теплоотдачи, при которых температура стенки трубы имеет немонотонный (при ухудшенных режимах — пиковый) характер изменения. К настоящему времени предложено множество эмпирических формул и расчетных схем. Для расчета теплоотдачи при вязкостно-инерционном течении однофазных теплоносителей с околокри-тическими параметрами (т е. в отсутствие влияния естественной конвекции) широкое распространение получила формула [46], основанная на данных опытов с водой и диоксидом углерода. Однако применима она к нормальным и лишь частично к ухудшенным режимам теплоотдачи. [c.222]

С начала текущего столетия многими исследователями [15, 16, 38, 46, 55] использовался метод, предложенный Бертоле [4] в 1850 г. Капиллярная стеклянная трубка частично заполняется под вакуумом дегазированной жидкостью и запаивается. При нагревании жидкость расширяется и заполняет всю трубку. Температура, при которой жидкость целиком заполняет трубку, регистрируется. При охлаждении трубка остается заполненной, пока в жидкости не произойдет разрыв под действием растягивающих напряжений. Зная разность температур в моменты заполнения трубки и разрыва, а также разность коэффициентов термического расщирения стекла и жидкости, можно определить изменение объема жидкости. Полагая коэффициент объемного расширения жидкости равным его значению, измеренному при сжатии, и считая, что давление в момент заполнения трубки равно нулю, можно рассчитать напряжение растяжения. В табл. 3.1 А представлены некоторые результаты, приведенные в обзорах [5 и 51]. [c.72]

Зависимость коэффициента термического расщире-ния от давления незначительна и ею можно пренебречь. Значения а уменьшаются с повышением давления, однако заметным это влияние становится только при высоких давлениях. [c.38]

Полистирол выпускают в виде тонкого порошка или в виде гранул. Изготавливают полистирол двумя способами эмульсионным и блочным. Блочный полистирол отличается от эмульсионного более высокими диэлектрическими свойствами, но и несколько худшими показателями механической прочности. Полистирол — аморфный прозрачный бесцветный полимер, легко окрашиваемый в различные цвета. При обычной температуре полистирол тверд и стекловиден, выше 80° С в нем начинают преобладать эластические деформации, постепенно сменяющиеся пластичностью. Максимальная пластичность проявляется при 200—220° С, выше 260° С начинается термическая деструкция полимера. Кислород воздуха не оказывает на полистирол заметного окислительного действия. Изделия формуют при 200—210° С литьем нри удельном давлении 700—1500 кПсм в зависимости от типа изделий. Существенные затруднения при литье изделий из полистирола, особенно крупногабаритных, вызваны сочетанием сравнительно низкой упругости материала с высоким коэффициентом термического расширения его и малой теплопроводностью. Нагретый до пластического состояпия полистирол продавливается в холодную форму, касается ее стенок, и поверхность изделия, быстро охлаждаясь, фиксирует контуры формы. Вследствие малой теплопроводности внутри изделия еще сохраняется высокая температура. Это вызывает большие внутренние напряжения, что при недостаточной упругости материала приводит к растрескиванию толстостенного или крупногабаритного изделия. Поэтому из полистирола обычно изготавливают сложные и сложноармированные, но мелкие детали приборов общего, электро- и радиотехнического назначения. Для снятия внутренних напряжений детали рекомендуется подвергать отжигу. Отжиг проводят при 65—70° С с постепенным охлаждением изделий до нормальной температуры. [c.40]

Определение температур максимального перегрева в широком интервале давления сделано для н-пентана, н-гексана, н-гептана, циклогексана, для шести перфтор-парафинов ) — последовательно от (р-пентана до ф-де-кана, а также для гексафторбензол а. Перфторпарафины имеют высокую плотность. Для того чтобы капельки ф-нонана или ф-декана начали всплывать в серной кислоте, нижнюю часть прибора приходится подогревать. Тогда сказывается различие коэффициента термического расширения сред. Результаты для углеводородов представлены в табл. 14, для перфторуглеродов — в табл. 22 гл. 5. Величина перегрева Гц — Ге в последней колонке каждой [c.91]

Вследствие того, что литье под давлением производится при высоких температурах с переменным нагревом и охлаждением, материал формы работает в тяжелых условиях. При эксплуатации формы материал должен сохранять высокую твердость, высокое ударное сопротивление и сопротивление усталости, а также доллсен иметь низкий коэффициент термического расширения. [c.363]

Правления, перпендикулярном волок-на1и. Продолжаются процессы ползучести и релаксации напряжений. Изменяется давление на оправку из-за разности температурных коэффициентов термического расширения оправки и изделия (но теперь уже отвержденного). Ситуация оказывается аналогичной (но противоложной) ситуации при разогреве. Но конкурентная способность двух механизмов оказывается неодинаковой. Свободная деформация, вызванная изменением жесткости отвержденного материала при охлаждении в условиях действия конечных напряжений, меньше термоусадочной деформации. Поэтому роль термической усадки более существенна и при охлаждении радиальные сжимающие напряжения уменьшаются, давление на оправку падает, а во многих случаях появляются области растягивающих радиальных напряжений. [c.468]

Усилие распора, а следовательно, и усилие сжатия формы приближенно можно определить по произведению давления литья на площади проекций изделия и поверхностей разъема формы. Давление литья р в данном случае понимается как давление на смесь в момент полного заполнения рабочего гнезда формы. Дело в том, что в ходе подачи смеси давление в рабочей полости формы ниже действительного давления на резиновую смесь на величину потерь давления в системе литьевых каналов. Однако толщина слоя резины в литьевых каналах меньше, чем в изделии, и подвул-канизация в них идет быстрее. Поэтому сброс давления в рабочей полости может иногда н не происходить [69]. С другой стороны, поскольку в литьевой камере резиновая смесь имеет температуру, меньшую, чем температура разогретой формы, то смесь будет продолжать нагреваться. Так как разница коэффициентов термического расширения смеси и металла велика, то давление в полости возрастает затем на некоторую величину Ар. Это внутреннее давление в рабочей полости и определяет истинную величину распорного усилия . [c.298]

Жидкостные термометры. Первые термометрические П1 1боры были основаны на регастрации изменения объема или давления в результате изменения температуры (градуированные жидкостные термометры производились уже в ХУШ в. Фаренгейт, 1709 г. Реомюр, 1730 г. Цельсий, 1742 г.). Действие этих термометров основано на температурной зависимости объема жидкости, обычно спирта или ртути (термометрическая жидкость), заполняющей стеклянный резервуар, соединенный с капилляром. Перед каждым измерением температуры термометрическая жидкость и стеклянный резервуар должны принять измеряемую температуру, т.е. должно установиться температурное равновесие. Так как стекло имеет свой коэффициент термического расширения, з вели-чение объема стеклянных деталей приводит к дополнительному увеличению объема термометрической жидкости. Следовательно, один и тот же [c.19]

В работе приводятся экспериментальные значения плотности циклогексана в интервале 570—750° К и давлений 60—680 бар, определенные методом гидростатического взвешивания на установке, разработанной И. Ф. Голубевым. Чистота исследованного вещества — 99,98%. Суммарная погрешность полученных экспериментальных данных с учетом ошибки отнесения не превышает 0,1%. Составлено уравнение состояния циклогексана, охватывающее интервал температур 280—700° К и давлений 1—690 бар, на основе которого рассчитаны коэффициенты термического расширения, изотермического сжатия, теплоемкости и внутреннее давление. Таблиц 1, иллюстраций 1, библиогр. 5 назв. [c.157]

Режимы горячей обработки давлением. Нагрев под ковку и прокатку должен быть медленным в связи с низкой теплопроводностью и высоким коэффициентом термического расширения, обусловливающим чувствительность стали к трещинообразо-ванию. Температура начала ковки 1150° С, конца 900° С. Охлаждение поковок на воздухе. [c.595]

Соединяемые детали должны плотно прп-легать друг к другу по меньшей мере на длине 2—3 мм, так как только в этом случае припой под действием капиллярных сил хорошо проникает в зазор. При хорошей подгонке высота проникновения припоя, несмотря на действие силы тяжести, может достигать нескольких сантиметров. Если соединяемые детали обладают различными коэффициентами термического расширения, то рекомендуется, чтобы припой после охлаждения был нагружен не на растяжение, а на сжатие, Прп спаивании концентричных деталей этого достигают тем, что детали из материала, обладающего меньшим коэффициентом расширения, располагают внутри. Тогда при охлаждении места спая эта деталь сокращается меньше, в результате чего находящаяся между деталями пленка припоя во всех направлениях (осевом, радиальном и тангенциальном) оказывается под давлением. [c.546]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...