Коэффициент давления термический первого род

Кипение возникает тогда, когда температура поверхности стенки ставится больше температуры насыщения жидкости при соответственном давлении. Интенсивность процесса кипения, которая характеризуется коэффициентом теплоотдачи а или удельным тепловым потоком (тепловой нагрузкой) q, зависит от температурного напора М = te — t и давления р. Характер этой зависимости при р = 1 ama показан на фиг, 21. На графике можно выделить три зоны, В первой зоне при малых температурных напорах (до Д/ = 4,5 4- 5°) коэффициенты теплоотдачи а и соответственно тепловые потоки q невелики, процесс теплоотдачи определяется условиями свободной конвекции однофазной жидкости (конвективный режим кипения). Во второй зоне для температурных напоров (до Д/ = 25°) коэффициенты теплоотдачи а и тепловые потоки q резко возрастают. Эта зона называется режимом пузырчатого (ядерного) кипения. С дальнейшим увеличением температурного напора Д/ процесс переходит в третью зону — режим пленочного кипения, когда теплоотдающая поверхность покрывается сплошной паровой пленкой. Из-за большого термического сопротивления паровой пленки значения коэффициента теплоотдачи а и теплового потока q резко падают. Значения тепловой нагрузки, коэффициента теплоотдачи и температурного напора, соответствующие переходу пузырчатого кипения в пленочное (кризис кипения), называются критическими и обозначаются соответственно a pi и Д/ рх- [c.62]

Но даже в области малых и умеренных плотностей удовлетворительное согласие экспериментальных и теоретических значений давления получено лишь для газов простой молекулярной структуры, в первую очередь, одноатомных и некоторых двухатомных. При более сложной структуре попытки применить расчетные значения второго и третьего вириальных коэффициентов, полученные на основе приближенных функций межмолекулярного взаимодействия, не приводят к удовлетворительному описанию термодинамических свойств. Поэтому в практике часто используют теоретически обоснованную вириальную форму уравнения состояния (9), а коэффициенты уравнения определяют непосредственно с помощью опытных термических данных. [c.11]

Термическое окисление продолжает оставаться важным технологическим этапом изготовления приборов. Для того чтобы точно предсказывать структуру приборов по мере уменьшения их размеров, необходимо модифицировать существующие модели процессов первого приближения. Это относится как к одномерным эффектам, таким, как влияние ориентации кристалла, многокомпонентного состава среды, высокого уровня легирования подложки, высокого давления среды и т. п., так и к двумерным эффектам, что, возможно, еще более важно. В моделях процесса окисления, основанных на концепции точечных дефектов, подразумевается, что механизмы генерации Siy и Si представляют собой сугубо нелокальные явления. Следует ожидать, что генерация и поглощение точечных дефектов в локализованных областях при изготовлении ИС изменят параметры процесса в соседних областях. Значительное число экспериментов подтверждает это. Как известно, окисление влияет на коэффициенты диффузии и рост ИОДУ в областях, которые могут находиться на расстоянии десятков микрометров от окисляемой поверхности. Возможно, что аналогичное влияние оказывается и на плотности зарядов и другие параметры. Изготовление надежных и воспроизводимых СБИС возможно только на основе разработки обобщенных физических моделей, объясняющих рассмотренные эффекты. [c.74]

Первый метод. Циклы сравниваются в одном и том же интервале температур сопоставляются значения коэффициентов преобразования (термических КПД) и интервалов давлений, получаемых при условии, что все сравниваемые циклы выбираются габаритными. В этом случае оравнение циклов сводятся к следующим операциям [c.118]

Химические реакции принадлежат к термически активируемым процессам, поэтому принято относить результат механического воздействия к изменению энергетического активационного барьера химической реакции. При этом предположение о линейной зависимости уменьшения аррениусовской энергии активации (энергетического барьера) термически активируемого процесса от величины растягивающего напряжения обычно вводится произвольно (теории ползучести металлов, уравнения долговечности полимеров и т. д.) или в лучшем случае как первое приближение разложения неизвестной зависимости в ряд Тэйлора. Формализм такого подхода не позволяет раскрыть физический смысл коэффициентов в соответствующих уравнениях (в том числе активационного объема) и более того приводит к противоположному результату при замене растягивающих напряжений сжимающими (вопреки эксперименту) растяжение подлежащей разрыву химической связи увеличивает мольный объем веществ в активирован-i HOM состоянии и согласно классическому уравнению Вант-Гоффа для зависимости константы скорости реакции от давления сжимающее давление должно тормозить реакцию, т. е. сдвигать химическое равновесие в сторону рекомбинации связей. [c.4]

Волокиит КФ-3 и КФ-Зм ТУ ГХП 37-41, ТУ ГХП 29-44 То же Высокие теплостойкость и механическая прочность. Коэффициент трения по Амс-леру без смазки при удельном давлении 10 кПсм и 180 — 200 oofmiH после первого часа испытаний не менее 0,33 Фрикционные детали тормозные колодки экскаваторов, подъемных кранов, вагонов и т. п. Обычное прессование с последующей термической обработкой [c.287]

Чтобы определить параметры плазмы, представляющей собой высокотемпературную равновесно реагирующую газовую смесь, прежде всего необходимо найти ее состав. Очевидно, что точность расчета состава будет определяться не только погрешностью вычислительного процесса, но в первую очередь — полнотой учета физических и химических эффектов, имеющих место в реагирующей смеси. Однако полный учет этих явлений затруднен. В то же время для получения результатов с достаточной для инженерных расчетов точностью можно принять следующие допущения в реакции горения участвует все топливо воздух состоит только из азота и кислорода смесь газов, составляющих продукты сгорания, является идеальным газом в исследуемом диапазоне температур и давлений полностью отсутствует термическая ионизация газовых компонент рассматривается однокомпонентпая легкоионизируемая присадка ее влияние на термодинамические параметры газовой смеси учитывается в приближенной форме введением соответствующих поправочных коэффициентов влияние присадки на вязкость и теплопроводность не учитывается а электропроводность рассчитывается методом малых возмущений. [c.109]

Под термической усталостью понимают появление в детали трещин вследствие действия циклических термических напряжений [4]. Эти напряжения возникают при отсутствии возможности свободного изменения геометрических размеров детали. Трещины термической усталости появляются после некоторого числа теплосмен. Исследования Ю. Ф. Баландина показали, что еще до образования трещин термической усталости в материале происходят необратимые структурные изменения, влияющие на кротковременные и длительные характеристики металла. Эти изменения могут также вызвать изменение размеров детали. Первые трещины термической усталости возникают на поверхности изделий и трудно различимы, особенно на литых необработанных поверхностях. При последующем увеличении числа циклов количество трещин и их размеры возрастают. Образуется сетка трещин, возникают разрывы стенок, и деталь разрушается. Следует учитывать, что действие теплосмен на деталь, как правило, происходит одновременно с действием механических нагрузок (от давления, центробежных сил и т. п.), остаточных напряжений, коррозионной среды, и т.д. Таким образом, повреждения детали определяются суммарным действием всех перечисленных выше факторов. Следует отметить, что при анизотропии свойств металла детали, т. е. при различных коэффициентах линейного расширения, могут появиться термические напряжения второго рода. [c.22]

Коэффициенты Ьц определяли по методике, предложенной в [214]. Всего было получено четыре уравнения состояния, исходя из следующих условий. Первое составлено только по тер- щческим данным с учетом весов, но без каких-либо дополнительных требований второе к тому же удовлетворяет критической точке и критическим условиям (( Р/( у)7 Кр=0, (д Р/ В третье и четвертое уравнения не вводили критических условий, но наряду с термическими величинами использовали опытные данные о v [80] с разрешенной погрешностью в 2 % для третьего и 1 % для четвертого уравнений. Кроме того, последние два уравнения удовлетворяют правилу Максвелла (равенство давлений и изобарно-изотермических потенциалов на кривой фазового равновесия) с точностью, близкой к экспериментальной. Средние квадратические отклонения исходных термических данных (для каждой группы) от рассчитанных по четырем уравнениям состояния приведены в табл. 5.1. [c.135]

Жидкостные термометры. Первые термометрические П1 1боры были основаны на регастрации изменения объема или давления в результате изменения температуры (градуированные жидкостные термометры производились уже в ХУШ в. Фаренгейт, 1709 г. Реомюр, 1730 г. Цельсий, 1742 г.). Действие этих термометров основано на температурной зависимости объема жидкости, обычно спирта или ртути (термометрическая жидкость), заполняющей стеклянный резервуар, соединенный с капилляром. Перед каждым измерением температуры термометрическая жидкость и стеклянный резервуар должны принять измеряемую температуру, т.е. должно установиться температурное равновесие. Так как стекло имеет свой коэффициент термического расширения, з вели-чение объема стеклянных деталей приводит к дополнительному увеличению объема термометрической жидкости. Следовательно, один и тот же [c.19]

Первое слагаемое в этой формуле характеризует упругость, второе — термическое расширение. Индекс о во втором слагаемом означает, что дифференцирование производится при всех о,-,- = onst. Так как i и j могут принимать значения 1, 2 и 3, уравнение (1.105) заменяет девять уравнений. Таким образом, в термодинамике делается обобщение коэффициента температурного расширения как характеристики, определяемой в зависимости от условий нагружения. Для всестороннего сжатия — растяжения (т. е. при i = /) зависимость а от давления можно найти, например, из уравнения состояния Ван-дер-Вааль-са, определив производную от объема по температуре. [c.47]

Причиной этого является, во-первых, увеличение коэффициента теплопередачи при повышении скорости газов и, во-вторых, рост температуры отработавших газов при увеличении нагрузки. Хотя эта температура для дизелей и ниже, чем для карбюраторных двигателей, тем не менее и для дизелей во избежание перегрева головок цилиндров нужно принимать меры для лучшего отвода тепла от выпускных каналов. Больщие числа оборотов и высокое среднее эффективное давление обусловливают большие термические нагрузки головок цилиндров в зоне расположения выпускных клапанов. [c.515]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...