Насос пульсация давления

Пульсация давления в насосе определяется не только пульсацией подачи, но и в значительной мере несовершенством узла распределения современных насосов. Последнее обусловлено явлениями сжатия рабочей жидкости, заключенной в камерах насоса при ее переносе из полости всасывания в полость нагнетания. Эта неравномерность может значительно превышать расчетную неравномерность, определяемую кинематикой насоса. Пульсация давления насоса может привести к усталостному разрушению гидромагистрали, особенно шлангов, а также вызвать вибрацию устройств управления. [c.89]

Уменьшаются и предельные значения инерционных пульсаций давления вследствие уменьшения максимальных ускорений но-тока. Выравненность подачи и связанное с этим улучшение качества рабочего процесса увеличиваются с применением нечетных чисел поршней больше трех. Суммируя значения Q .r Для насосов с разными числами поршней, можно показать, что у насосов с нечетным числом поршней равномерность подачи большая, чем у насосов с четным числом (следующим за данным нечетным) поршней. Приближенно ст можно определить по формулам [c.286]

При составлении гидравлической схемы в первую очередь выбирается система циркуляции рабочей жидкости и сама жидкость. Затем выбираются гидродвигатель, насос, гидроаппаратура, вспомогательные устройства и линии. При этом необходимо стремиться к минимально возможному числу составляющих схему элементов. Вместе с тем в схеме должно быть уделено достаточное внимание поддержанию рабочей температуры жидкости и ее очистке, сглаживанию пульсаций давления. [c.220]

Если подача насоса больше расхода через гидродвигатели, жидкость под давлением накапливается в объеме гидроаккумулятора, если же она меньше максимального расхода гидродвигателей, аккумулятор возвращает жидкость под давлением в систему, обеспечивая вместе с насосом максимальный расход жидкости. Применение гидроаккумулятора позволяет повысить коэффициент использования мощности насоса, обеспечить более равномерную работу гидродвигателей с устранением пульсаций давления, создаваемых работой насоса. [c.365]

КОСТЬ подается в гидромотор 8 от насоса 3 через распределитель 6. Предохранительный клапан 9 применяется для исключения перегрузок, а также для регулирования давления в системе при помощи дистанционного управления клапаном второго каскада. Предохранительная клапанная коробка 7, включенная параллельно подводящим линиям гидромотора, предохраняет его от пульсации давлений при резких включениях барабана. [c.165]

Действительная схема сил на запорном органе в момент открывания значительно сложнее рассмотренной вследствие влияния сил инерции запорного органа и возможных пульсаций давления в системе, например при неравномерной подаче насоса. При определенных условиях частота собственных колебаний запорного органа может совпасть с частотой вынужденных колебаний, обусловленных действием возмущающей силы, и наступит резонанс, который может привести к разрушению клапана. [c.191]

Мгновенный расход рабочей жидкости в напорной магистрали может значительно отличать"Ъя от среднего. При этом для обеспечения нормальной работы гидропривода необходимо предусмотреть либо насос с подачей, равной максимальному мгновенному расходу, либо гидроаккумулятор, который накапливал бы жидкость высокого давления, когда подача насоса превышает потребляемый расход, и отдавал, когда подача насоса становится недостаточной. Если работа гидропривода характеризуется большой неравномерностью расхода, то часто второй вариант является более экономичным. Кроме того, гидроаккумулятор сглаживает пульсации давления в сети и может отдавать гидравлическую энергию в систему даже в течение некоторого времени после выключения [c.209]

Шестеренчатые насосы подают рабочую жидкость в напорный трубопровод отдельными порциями, в связи с чем в последнем создаются пульсации, характерные для работы всех объемных насосов. У насосов серии III при числе зубьев 12, угле зацепления 29°15 пульсация составляет 14,4%. С уменьшением числа зубьев шестерен насоса пульсация подачи рабочей жидкости возрастает. Шестеренчатые гидромашины, как многие объемные гидромашины, обратимы, и при подаче к ним рабочей жидкости под давлением могут работать в качестве гидромоторов. [c.40]

На рис. 1 показана схема установки. Она представляет собой замкнутый контур, помещенный в криостат. Установка состоит из диафраг-мового насоса, бака для демпфирования пульсации давления, камеры образцов, расходомера и вентиля. Трубопроводы изготовлены из нержавеющей стали. [c.100]

Целью данной работы является теоретическое и экспериментальное определение величин размаха пульсаций давления в разветвленной, неоднородной гидросистеме, создаваемых источником колебаний расхода — аксиальным роторно-поршневым насосом. Для этого необходимо знать, с одной стороны, неравномерность подачи насоса как функцию времени, с другой — входной импеданс питаемой им гидравлической системы. [c.15]

Вычисляя входные импедансы к-й гармоники и рассматривая действие каждой из гармоник подачи насоса в отдельности на пульсацию давления, можно найти пульсацию давления в напорной магистрали [c.21]

Таким образом, расчет нелинейной системы с негармоническим характером изменения неравномерности подачи сводится к решению п задач с гармоническим законом изменения подачи и последующим суммированием составляющих пульсации давления от каждой гармоники. Результаты расчета суммарной пульсации давления для 10 гармоник неравномерности подачи насоса, полученные с использованием гипотезы квазистационарности, представлены на том же рис. 3 (кривая 3). Из сравнения кривых 2 ж 3 видно-что при близком совпадении средних уровней пульсации расчетная кривая, полученная с использованием гипотезы квазистационарности, отличается по характеру от экспериментальной. При этом расчетное значение размаха пульсации на резонансных режимах работы получается примерно в 1,5 раза выше по сравнению с экспериментальными значениями. [c.21]

Наряду с отмеченными причинами вибрацию собственно поршневых насосов вызывают удары клапанов, пульсации давления в рабочих камерах, колебания давления в нагнетательном тракте и кавитация. [c.167]

У лопастных насосов к гидродинамическим источникам вибрации, как было установлено ранее, относятся вихреобразования в потоке рабочей среды, неоднородность потока, турбулентные пульсации давления, воздушная и паровая кавитации. [c.168]

У поршневых насосов гидродинамическими источниками вибрации являются пульсация давления в рабочих камерах, неравномерность давления во всасывающем и нагнетательном трактах, удары клапанов, гидравлические удары, собственные колебания столбов жидкости в каналах гидроблока, вихреобразования при обтекании потоком жидкости местных сопротивлений внутри гидроблока, кавитационные явления. [c.168]

Неравномерность и пульсации давления в поршневых насосах [c.172]

Вихреобразования и турбулентные пульсации давления в объемных роторных насосах [c.174]

Насосы и компрессоры должны обеспечивать давление на 10—20 % выше требуемого, плавное нарастание и минимальную пульсацию давления в процессе испытаний. [c.70]

Необходимую пропускную способность фильтра выбирают равной примерно Vg емкости масляного резервуара. Иногда выбирают пропускную способность фильтра, исходя из максимального значения расхода в трубопроводе, где устанавливается фильтр. При этом пропускная способность фильтра (по каталогу) берется равной удвоенному расходу рабочей жидкости через трубопровод. При этом следует иметь в виду, что пропускная способность указывается в каталоге при определенной вязкости рабочей жидкости. Если фильтр установлен на линии всасывания насоса или сразу после насоса в линии нагнетания, то определение расхода через него не вызывает затруднений. В остальных случаях расход рабочей жидкости через фильтр может быть значительно большим, чем подача насоса (разрядка аккумулятора, дифференциальные гидроцилиндры и т. д.), и, если фильтр выбран неправильно, может произойти разрушение его корпуса из-за возникающих пиков давлений при кратковременных высоких расходах. Для предотвращения разрушения фильтра устанавливают перепускной клапан. Иногда на линиях слива рекомендуется устанавливать небольшие аккумуляторы рядом с фильтром для сглаживания пульсации давлений и предохранения фильтра от разрушения. [c.263]

Разработка новых и эксплуатация действующих гидросистем АЛ требуют тщательного изучения происходящих в них динамических процессов при передаче энергии при всех режимах нагружения. Пульсации давления складываются в основном из колебаний давления от насоса, внешней нагрузки и колебаний, возникающих в трубопроводах в процессе передачи энергии. Последовательные возмущения давления в гидросистемах при срабатывании контрольно-регулирующей и распределительной аппаратуры, определяющие режим переходного процесса, появляются в процессе эксплуатации гидросистем при износе ее основных элементов, а также вследствие кавитации и колебаний трубопроводов [3]. [c.31]

В связи с изменением параметров гидросистемы в процессе эксплуатации искажается форма и частота пульсаций давления, составляющих переходные процессы. Так, при износе профиля статора пластинчатых насосов на участке угла поворота ротора в 1° фронтальные искажения пульсации давления, определяемые прохождением каждой из п пластин изношенного участка, соответствуют частоте 1500—2000 Гц. Возмущения от срабатывания гидравлических клапанов и распределителей имеют более низкую частоту и зависят от скорости их срабатывания (см. таблицу). Регистрация изменения давления в гидросистеме без искажения и последующая расшифровка позволяют с большой достоверностью судить об условиях работы гидросистемы и ее основных агрегатов. Возможная частота пульсаций и уровень их фронта [c.31]

Заглубление рабочего колеса должно учитывать также возможные пульсации давления газа как в реакторе, так и в насосе. В случае погружных насосов нет необходимости иметь систему слива протечек, как в консольных насосах. Заглубленные насосы обладают одним существенным недостатком чем больше подача и мощность насоса, тем сложнее становится его изготовление вследствие больших размеров вала и корпусных деталей. Например, насос реактора БОР-60 при мощности всего 220 кВт имеет вал длиной 5 м и диаметром 0,3 м. Сам насос требует уникальных стендов для испытаний, значительных площадей и соответствующего подъемно-транспортного оборудования. Заметно снижаются габариты заглубленного насоса, если он размещается на горячей ветке [6]. Например, при таком расположении насоса в реакторе БОР-60 длину его вала можно было бы сократить на 1,2 м. [c.44]

Определение истинного дефекта должно производиться поочередным исключением возможных причин. Вначале определяется стабильность работы импеллера введением в работу ограничителя мощности. Его шток (рис. 31) упирается в сильфон следящей системы и тем самым снимает воздействие импульсного давления на работу регулятора скорости. Если при этом пульсация органов парораспределения прекратилась, то причина пульсаций кроется в неудовлетворительной работе импеллера, что может вызываться износом уплотнений или падением давления на всасе импеллера. Признаком износа уплотнений служит снижение давления на выдаче импульсного насоса. Эта причина пульсаций устраняется при ревизии насоса. Падение давления на всасе легко определяется по манометру. Поднять давление можно увеличением диаметра шайбы на линии питания бачка импеллера. [c.82]

Отметим еще одно направление исследований — работы, направленные на улучшение рабочего процесса в гидросистемах путем уменьшения пиков давления, что в конечном счете приводит к увеличению долговечности насосов, трубопроводов и других гидроустройств. Проведен ряд работ по изучению и улучшению распределения насосов с целью уменьшения пульсации давления и расхода, подаваемого в систему [12, 24, 62], усовершенствуются распределители для уменьшения пиков движения, получающихся при их срабатывании [2]. Этим же целям служат корректирующие устройства [56, 66, 75]. [c.263]

ИССЛЕДОВАНИЕ ПУЛЬСАЦИЙ ДАВЛЕНИЯ В УПЛОТНЕНИЯХ И ПОДШИПНИКАХ ЦЕНТРОБЕЖНОГО НАСОСА [c.111]

Исследования пульсаций давления в щелевых зазорах проводились при расходе 0,25 0,5 0,75 1,0 и 1,2 (поминальный расход жидкости = 46 м /ч) и номинальной частоте вращения электродвигателя = 3000 мин" . Сигналы с датчиков давления подавались через предварительный усилитель типа М-241 на спектрометры типа СИЧ и СЗЧ и на шлейфный осциллограф. Результаты измерения пульсаций давления в основных зонах взаимодействия элементов корпуса насоса с жидкостью приводятся в виде,осциллограмм процессов (рис. 2, 3) и графиков зависимостей амплитуд составляющих пульсаций давления р от относительного расхода (рис. 4, 5). [c.113]

Характерными частотами спектра пульсаций давления в уплотнениях между рабочим колесом и корпусом оказались частота 50 Гц, вызванная вращением ротора насоса (зафиксированная на большинстве режимов всеми датчиками в первой и третьей ступенях насоса), и частоты порядка 160—300 Гц, разные для различных датчиков для датчика уплотнительного кольца первой ступени 160 Гц для датчика того же кольца, смещенного на 90°, и датчика уплотнительного кольца рабочего колеса третьей ступени — 250—300 Гц. Другой датчик уплотнительного кольца третьей ступени на всех режимах фиксировал вторую гармонику (100 Гц). [c.113]

На схеме экспериментальной установки (фиг. 3) показан рабочий участок длиной 19,85 м, собранный из отдельных пирексовых трубок с внутренним диаметром 38,1 мм, длиной 2,59 м. Секции соединялись с помощью плексигласовых соединительных блоков (фиг. 4). Датчики давления, которые реагируют на пульсации давления, размещены у основания соединительных блоков. Вход имел Т-образную форму, вода и воздух вводились под углом 90 друг к другу. Предварительные опыты показали, что измеряемые величины не зависят от конфигурации входа. Во всех проведенных опытах вода подводилась по направлению потока, а воздух — сбоку. Колебания, вызываемые в системе выпускным сепаратором, гасились с помощью гибкого шланга, соединявшего конец трубы с сепаратором. Вода, собранная в сепараторе, возвращалась в систему центробежным насосом. Пульсации давления подводимого воздуха гасились с помощью уравнительного бака и регулятора давления, падение давления иа котором составляло не меньше 30% линейного. Эта система могла работать в широком дианазоне параметров течения, включая все наблюдавшиеся вгЕзуально режимы течения, за исключением пузырькового и пенистого. [c.16]

Кавитационный срыв работы насоса. На рис. 2 показаны переходные процессы, полученные при кавитационном срыве насоса. До срыва насос работал н режиме с коэффициентом напора, близким к номинальному (Я/л2=1) и частотой вращения 10 000 об/мин, биение конца вала составляло 0,2—0,4 мм, вибрация корпуса не превышала 4 g, радиальное усилие было равно 200—400 Н и направлено в сторону меньших сечений спирального ствола. Фазы колебаний по различным направлениям движения ротора достаточно стабильны и характеризуются устойчиво повторяющимися замкнутыми траекториями (ри З,/). При кавитационном срыве коэффициент напора упал до Н1п =0,1 и частота вращения возросла до 33000 об/мин. После прекращения кавитации произошло восстановление исходного режима работы насоса. Общая картина динамического состояния ротора при кавитационном срыве напора существенно изменилась радиальное биение вала увеличилось до 0,7 мм, радиальное усилие достигло 600 Н, причем его направление изменилось на 90°, перепад температуры на подшипнике возрос с до 3°. Сравнительно мало изменялись осевое перемещение ротора и уровень вибраций корпуса насоса. Пульсации давления на входе и выходе из насоса при кавитационном срыве практически полностью исчезли и снова восстановились только после выхода насоса из кавитации. Существенно изменились (см. рис. 3) фазовые траектории колебаний конца вала — произошло увеличение диаметральных размеров замкнутых кривых, свидетельствующее об увеличении амплитуд колебаний по обоим радиальным направлениям, и их расслоение с образованием двойных траекторий, указывающее на появление новой формы колебаний. Кинограммы траекторий движения вала, полученные в условиях [c.316]

Большинство потребителей не может использовать столь сильно пульсируюшую подачу. Быстрое нарастание и уменьшение расхода в трубах, перемежаемое состоянием покоя во время цикла всасывания, вызывает в них и в насосе пульсации давления и, как следствие, шум, вибрацию и усталостные разрушения в насосной установке. [c.239]

Цистерны с мазутом поступают по подъездным железнодорожным путям 1 и мазут из них сливается в приемные лотки 2. По этим лоткам топливо самотеком поступает в ма-зутохранилища 3, которые в настоящее время, как правило, выполняют подземными, железобетонными, цилиндрическими или прямоугольными. Для обеспечения необходимой подвижности топлива в приемном устройстве предусматривается паровой разогрев мазута с помощью расположенной вдоль подъездных путей системы паропроводов, от которой гибкими стальными шлангами пар можно подать непосредственно в железнодорожные цистерны. Топливо в сливных лотках 2 обогревается паровыми трубами. В мазуто-хранилищах топливо подогревается при помощи стальных змеевиков 4, по которым проходит пар. Образующийся конденсат отводится через конденсационные горшки 7. Из ма-зутохранилища по мере надобности топливо подается насосами 9 в котельную по мазутопроводу 10. При установке поршневых насосов на напорном мазутопроводе для выравнивания пульсаций давления ставят воздушный колпак 11. Мазутные насосы обычно размещают в непосредственной близости от мазутохранилищ и, как правило, на уровне дна мазутохранилища с тем, чтобы они всегда находились под [c.455]

Практика эксплуатации аксиально-поршневых насосов показала, что размах высокочастотных колебаний давления Ар, создаваемых ими в трубопроводах гидросистем, зависит как от типа фазораспределения насосов, режимов их работы, так и от параметров напорной магистрали гидросистемы. Повышенный размах пульсаций давления приводит к разрушению трубопроводов и может служить причиной отказов агрегатов гидросистем. [c.15]

Установка для изучения теплообмена при сверхкри-тических параметрах. Установка рассчитана на давление до 200 бар, расход теплоносителя — до 150 кг/час, максимальная температура теплоносителя — до 830 °К-Принципиальная технологическая схема стенда представлена на рис. 2.2. Жидкая четырехокись азота из рабочего бака 1 емкостью 34 л через фильтр с металлокерамическим фильтрующим элементом 2 насосом 3 подается в электрический нагреватель 5. Для сглаживания пульсаций давления и расхода на одной отметке с рабочим баком установлена демпферная емкость 4 объемом 35 л, соединенная о рабочим баком байпасной линией. В качестве газовой подушки используются пары четырехокиси азота, для чего верхняя часть демпфера обогревается дополнительными электронагревателями, или сжатые нейтральные газы (азот, гелий, аргон), которые из баллона 21 через осушитель-фильтр с селика-гелем 20 подаются в баки. [c.40]

При пусконаладке и освоении мощности важным этапом работ становится многоточечная тензометрия и термометрия (до 500 тензорезисторов и 250 термопар), измерения параметров акустической эмиссии, вибраций трубопроводов, насосов, внутрикорпусных устройств пульсаций давления. [c.43]

Была сделана попытка определить места возникновения возмущений различных частот [1]. С этой целью проводились измерения пульсации давления в каналах рабочих колес и направляющего аппарата насоса. Для полноты картины необходимо было лсследовать также возмущения в зазорах между ротором и корпусом. Наибольший интерес представляют собой уплотнения и подшипники скольжения насоса, где наиболее сильно сказывается взаимное влияние ротора и корпуса. Указанные жидкостные промежутки не только являются зонами передачи возмущений с ротора на корпус и обратно, но и сами могут оказаться зонами интенсивных возмущений. [c.112]

Исследование пульсаций давления жидкости в уплотнениях и подшипниках проводилось на четырехступенчатом центробежном насосе вертикального исполнения с электроприводом. Измерения проводились с помощью датчиков давления (ньезодатчики круглой формы), устанавливаемых в корпусах уплотнений и под-пшдников. Датчик давления состоит из мембраны, кристалла, бронзовой контактной площадки, фторопластового кольца, резиновой прокладки, металлического пружинного винта и выводного привода и имеет резьбу на наружной поверхности, что позволяет вворачивать его в тело исследуемой детали заподлицо и обрабатывать вместе с ней. [c.112]

Проводилась запись пульсаций давления в уплотнениях первой и третьей ступеней опытного насоса, а также в гидропяте и корпусе нижнего подшипника. В первой ступени опытного насоса исследовались пульсации давления жидкости в уплотнениях между рабочим колесом и корпусом. В уплотнительное кольцо были вмонтированы два датчика, смещенные по длине окружности на 90° по отношению друг к другу. В третьей ступени исследовались пульсации давления как в уплотнениях между рабочим колесом и корпусом, так и между втулкой вала и корпусом. Здесь датчики также сдвинуты на 90° по длине окружности. Были проведены измерения пульсаций давления в рабочем зазоре гидропя-Ты и в зазоре между валом и корпусом нижнего подшипника. Расположение двух датчиков в кольце разгрузочного диска (рис. 1) аналогично расположению датчиков в уплотнительном кольце. В корпус нижнего подшипника были вмонтированы по длине подшипника попарно четыре датчика, причем каждая пара сдвинута по длине окружности на 90° относительно друг друга. Смещение датчиков в уплотнительных кольцах на 90° дало возможность [c.112]

Полученные в результате проведенных экспериментов зависимости пульсаций давления в зазоре с жидкостью от относительного расхода ( /(2н опытного насоса р = f (QIQn) для наиболее характерных составляющих с оборотной, лопаточной и другими частотами (см. рис. 4, 5) имеют общую особенность — их падающий участок наблюдается при расходе жидкости, близком к номинальному и большем. На этом участке пульсации давления значительно ниже, чем на малых расходах. Если сравнить пульсации давления в первой и третьей ступенях насоса, то зависимости Р = f QIQn) отличаются для одних и тех же частот. В уплотнении первой ступени для пульсаций давления с частотой 50 Гц наблюдается медленный подъем с ростом расхода, и только при расходе выше номинального начинается уменьшение пульсаций давления. В третьей ступени наблюдается пик давления при расходе 0,5 (см. рис. 4), а затем начинается резкий спад. При пульсации давления в несколько раз меньше, чем при 0,5 н-Кривые зависимости р = f QIQ ) в зазоре гидропаты (см. рис. 5) отличаются от кривых, полученных для цилиндрических зазоров. Здесь максимум смещен в сторону еще более малых расходов. Имеет место медленный спад пульсаций давления, причем при [c.116]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...