Напряжение пульсации

Действительные динамические напряжения составляют для спиральных камер не более 10% статических. Это подтверждается замерами напряжений пульсаций давлений на действующих гидростанциях. [c.153]

Размер пульсаций напряжения сети определяется чувствительностью регулятора напряжения. Чувствительность определяется в свою очередь коэффициентом усиления схемы регулятора напряжения. Пульсации напряжения не ухудшают работу аккумуляторной батареи, системы зажигания и ламп. Однако при малой частоте пульсаций, что может быть следствием большой инерционности магнитного потока генератора или низкой чувствительности регулятора напряжения, будет наблюдаться неприятное для зрения мигание ламп. (Оно может также наблюдаться при небольшой частоте вращения вала двигателя вследствие переключения реле обратного тока.) Для исключения этого явления необходимо повышать коэффициент усиления регулятора напряжения, чтобы частота пульсаций была более 25 Гц. [c.22]

Напряжение пульсаций, мВ (эфф. Частота переключений, кГц, . [c.111]

Действующее значение тока и амплитуда напряжения пульсацией [c.102]

Для уменьшения индуктивности дросселя фильтра последовательно с нагрузочным сопротивлением можно включить дополнительную обмотку дросселя намотанную на той же катушке, что и основная (рис. 3.1, д). Эта обмотка при незначительном количестве витков создаст э. д. с., компенсирующую частично напряжение пульсаций на емкости С/. Степень этой компенсации зависит от формы кривой пере- [c.135]

Значение переменной составляющей напряжения на конденсаторе, представляющей напряжение пульсации на потребителе, определяется из соотношения [c.289]

Если для помехи, поступающей в сеть, фильтр на рис. 10.16, б — это обычный фильтр типа ФЭ, то для пульсаций питающего напряжения — это усилитель, включенный по схеме с общей базой. Для того чтобы напряжение пульсаций на входе ИВЭП было по величине такое же, как поступающее от сети, уменьшают напряжение пульсаций на участке эмиттер — база VT1 н VT2, выбрав конденсаторы Свх из выражения [c.346]

Резистор R11 обеспечивает устойчивый запуск при включении стабилизатора. Стабилизатор питания генератора стирания и подмагничивания работает при замкнутых контактах SQ1, что происходит при переводе магнитофона в режим Запись . В этом стабилизаторе нагрузочное сопротивление управляющего транзистора VT9 — разделено на две части R13 и R16. При этом R13 и С21 образуют R фильтр, уменьшающий напряжение пульсаций, попадающее со входа на базу VT7. [c.373]

Здесь G, G t — расход массы сплошного и дискретного компонентов потока в поперечном направлении,вызванный крупномасштабными турбулентными пульсациями f— поверхность нагрева txt, v , и.гт — температуры и скорости компонентов потока в районе турбулентного ядра s, s t — касательные напряжения, относящиеся к непрерывной и дискретной среде потока. [c.188]

Известно, что в вихревой трубе помимо высокочастотных колебаний могут возбуждаться автоколебания низкой частоты, определяемые прецессией вихревого ядра. Поддержание колебаний возможно подводом к вихревому ядру достаточной для этого кинетической энергии вращательного движения, которая в свою очередь подводится тем интенсивнее, чем больше касательные напряжения и, соответственно, радиальные пульсации. Пояснить этот механизм можно следующим образом. Крупные вихри А (рис. 3.26), уходя на периферию, образуют на прежнем месте области локального понижения давления, в которые устремляется мелкомасштабная турбулентность 5, отвечающая за перенос импульса к приосевому ядру. Таким образом, чем интенсивнее вторичное вихреобразование, тем более благоприятные условия создаются для генерации прецессии. В то же время прецессионные смещения приосевого ядра приводят к увеличению градиента осевой скорости и соответственно вихреобразованию. [c.136]

Сварочные выпрямители. Это источники постоянного сварочного тока, состоящие из сварочного трансформатора с регулирующим устройством и блока полупроводниковых выпрямителей (рис. 31). Иногда в комплект сварочного выпрямителя входит еще дроссель, включаемый в цепь постоянного тока. Дроссель служит для получения падающей внешней характеристики. Действие сварочных выпрямителей основано на том, что полупроводниковые элементы проводят ток только в одном направлении. Наибольшее применение в сварочных выпрямителях получили селеновые и кремниевые полупроводники. Сварочные выпрямители выполняют в подавляющем большинстве случаев по трехфазной схеме, преимущества которой заключаются в большом числе пульсаций напряжения и более равномерной загрузке трехфазной сети. [c.61]

Примем, что пульсация напряженности электрического тока пропорциональна индуцированному электрическому полю и [c.251]

Нерегулярный, хаотический характер пичков, наблюдающийся в реальных случаях, можно объяснить следующим образом. Каждая мода имеет определенную пространственную структуру и черпает энергию в основном в тех областях кристалла, где напряженность ее поля велика. Поэтому каждая мода обладает в какой-то степени своим запасом инверсной населенности. Опыт показывает, что в каждом пичке происходит возбуждение малого количества продольных мод и в большинстве случаев лишь одной поперечной моды. Перескок генерации с одних мод на другие приводит к неравномерности временных интервалов, разделяющих пички, и к хаотическим пульсациям их интенсивности. Значительную роль в нарушении регулярности пичков играют пространственно-временные флуктуации накачки и неоднородности кристалла, вследствие которых различные участки кристалла не дают одновременной генерации. Спектральная ширина излучения отдельного пичка составляет 0,01—0,05 см . Полная спектральная [c.297]

Рассмотрим уравнения, характеризующие пульсации напряжения на клеммах нити при ее расположении в плоскостях хОу и хОг (рис. 13,2), В соответствии с выражениями, приведенными в 10.3, запишем следующие уравнения [c.258]

Таким образом, в соответствии с выражениями (13.6), (13.7) для определения интенсивности пульсаций в направлениях х, у, г однониточный зонд необходимо устанавливать в плоскостях хОу и хОг в положениях О, /, II (см. рис. 13.2). Для выполнения этих измерений необходимо иметь зонд с нитью, скошенной в плоскости хОу (измерения в плоскости хОу, положения нити / и //), и зонд с прямой нитью в плоскости хОг (измерения в плоскости хОг, положения нити О, /, II). Сигналы от нитей направляются в вольтметр среднеквадратичных пульсаций, где выполняются операции возведения в квадрат пульсаций напряжения и их осреднения во времени (интегрирование). [c.260]

Одноточечные корреляции в совокупности со среднеквадратичными пульсациями определяют тензор дополнительных напряжений Рейнольдса. Определение этих характеристик может быть выполнено одно- и двухканальным термоанемометром. При использовании одноканального термоанемометра с помощью однониточного зонда выполняют измерения в положениях / и // (см. рис. 13.2). При этом измерения в плоскости хОу позволяют определить корреляцию а в плоскости хОг — корреляцию [c.262]

Автокорреляцию между пульсациями скорости в направлении у определяют зондом со скрещенными нитями, имеющими одинаковые коэффициенты чувствительности к продольным и поперечным пульсациям скорости. В этом случае зонд помещают в исследуемой точке пространства в плоскости хОу (см. рис. 13.3, п), пульсации напряжения на клеммах нитей / и // в заданные моменты времени вычитают, что позволяет изолировать продольную пульсацию скорости. Разности пульсационных сигналов в моменты т и т-)-Ат перемножают и произведение интегрируют за весь период наблюдений. Расчетная формула имеет следующий вид [c.264]

Достаточно очевидно, и это подтверждается опытом, что по мере приближения к стенке турбулентные пульсации должны затухать и, следовательно, должен существовать пристенный слой, где течение почти или полностью ламинарное. Такой слой называют вязким подслоем как показывают опыты, пульсации в нем хотя и наблюдаются, однако существенного влияния на структуру течения не оказывают. Толщина вязкого подслоя, как правило, невелика (составляет доли миллиметра). В пределах вязкого подслоя Тц > Хт и последним можно пренебречь. По мере удаления от стенки роль турбулентных пульсаций возрастает и, начиная с некоторого расстояния, > т . Таким образом, весь поток можно разбить на область турбулентного течения и вязкий подслой, в результате чего получаем двухслойную модель турбулентного потока. Для турбулентной области можно пренебречь чисто вязкостными напряжениями и принять [c.97]

Придадим формуле (6.17) еще одну форму, удобную для обобщения результатов эксперимента. Для этого выясним, от каких параметров и как именно зависит коэффициент трения f. Учтем, что при любом режиме движения жидкости в трубе касательное напряжение Tq на стенке можно выразить известной формулой Ньютона, так как даже при турбулентном течении вблизи стенки скорости малы и образуется вязкий подслой, в котором течение преимущественно ламинарное, хотя и наблюдаются пульсации. Таким образом, [c.145]

Падение напряжения, пульсации, os 9 и кпд при нагрузке. В П. падение напряжения при переходе от холостого хода к полной нагрузке очень мало—не превышает 4%. Это происходит по следующим причинам 1) из-за взаимной компенсации токов в обмотке активное падение мало 2) адгнитный поток в машине почти постоянен 3) реактивное падение напряжения в П. мало в виду его конструктивных особенностей и малой величины тока в якоре. Указанные обстоятельства позволяют пренебречь реактивным падением напряжения и считать, что напряжение постоянного тоьса в шунтовом П. уменьшается при нагрузке и os 9 =1 только на величину падения в обмотке в переходном контакте щеток [c.297]

Трехфазная схема с нулевым выводом экономична при больших токах и небольших выпрямленных напряжениях. Пульсация выпрямленного напряжения меньше пульсаций в однофазных двух-полупериодных схемах. [c.131]

При расчете сглаживающего фильтра для ИВЭП по полученным расчетным величинам выбирают тип и номинал дросселя с учетом электрической схемы фильтра по следующим параметрам индуктивности тока подмагни-Чивания частоты и напряжения пульсации величины падения постоянного напряжения на обмотке дросселя климатических и механических воздействий срока службы. Наибольшее распространение в радиоэлектронной [c.42]

Для расчета параметров этого двуполярного источника можно пользоваться соот-Етошениями для мостового выпрямителя При этом в качестве выходного напряжения U берется yMMapff(№ (/апряжение, т е 2V , а в качестве напряжения пульсации — 2Ди. Конденсатор фильтра Сф представляет собой два последовательно включенных конденсатора удвоенной расчетной емкости (см формулу 17.13) [c.114]

Микростабилизатор не только стабилизирует, но и фильтрует с коэффициентом сглаживания К = /( , однако использование его в качестве фильтра, если не требуется стабилизации, невыгодно. Это объясняется тем, что изменения входного напряжения от номинала почти полностью передаются на выход фильтра и не нагружают транзистор, а в стабилизаторе они полностью выделяются на транзисторе. Из-за этого приходится ставить проходной транзистор стабилизатора в режим работы с большим /кср, отчего падают Я, /( и т]. Чтобы устранить этот недостаток добавляют в микросхему К142ЕН дополнительные элементы / 7 и СЗ (рис. 7.13, в). Резистор Н7 шунтирует транзистор УТ2 микросхемы, чем существенно ослабляет стабильность напряжения на Я2 и У02 и понижает стабилизирующий эффект стабилизатора. Но через Я7 на УТЗ и далее через УТ5, УТ6 и УТ8 на выход стабилизатора попадает напряжение пульсаций. Сопротивление между выводами 6 и 8 равно 2 кОм, дополнительный конденсатор СЗ при емкости в несколько десятков микрофарад настолько уменьшает общее сопротивление, что с пульсациями на входе 6...8 можно уже не считаться. При (й = 628 рад/с можно принять Ю — 2,2 кОм и СЗ = 50 мкФ. [c.281]

В отличие от кинетическая энергия мелкомасштабного движения несущей фазы к из-за относительного поступательного движения в ней дисперсных частиц (а следовательно, и пульсаци-онный тензор напряжения П ) зависит от вязкости. Это видно даже из сопоставления выражений (3.4.10) и (3.7.15) [c.190]

Из формул (170) II (172) следует, что минимальная сила сжатия стыка Рдж и максимальная сила растяжения болтов Рра не зависят от Xi/Xz и определяются только величиной 9. Фактор Х1/Х2 влияет на амплитуды пульсаций Драст и Дсж1 коэффициенты асимметрии Г], и г , напряжения в болтах tj и в корпусах С2- [c.428]

При закрутке на входе по закону твердого тела турбулентность является существенно анизотропной наибольшее значение имеет радиальная составляющая, наименьшее — поперечная [37]. По длине трубы вследствие уменьшения интенсивности закрутки продольные и поперечные пульсации в периферийной области постепенно возрастают до 5—7%, а в приосевой уменьшаются до 6—10%. Радиальная составляющая 8 при затухании закрутки также уменьшается. Относительное значение ту] улентной энергии, равное отношению энергий пульсационного и осредненно-го движений, максимально в приосевой области и может достигать 0,04—0,06, что значительно больше, чем при осевом течении в трубах [197]. На рис. 3.11,5 приведены также данные, характеризующие радиальное распределение турбулентного напряжения трения Основной особенностью распределения является смена знака его абсолютного значения, что обусловлено наличием областей активного и пассивного воздействия центробежных массовых сил на структуру течения. По мере затухания закрутки касательные напряжения у стенки уменьшаются, а в приосевой области увеличиваются. Одновременно радиус нулевого значения смещается к оси. [c.116]

Тензор потока импульса, переносимого турбулентными пульсациями, называют тензором рейнольдсоаых напряжений-, это понятие было введено Рейнольдсом (О. Reynolds, 1895). [c.247]

Наибольшее распространение получила полуэмпирическая теория турбулентности, развитая немецким физиком Л. Прандт-лем. Прандтль исходит из того, что на разных расстояниях от стенки величины и А играют различную роль. Вдали от стенки градиенты скорости невелики, а вязкостные напряжения малы по сравнению с напряжениями, обусловленными турбулентным перемешиванием, и, наоборот, вблизи стенки поперечные составляюш,ие скорости пульсации должны иметь малую величину. [c.177]

Для установления связи между напряжением турбулентного трения т и осредненными Kopo TfiMH движения Прандтль исходит из следующей схемы пульсационного движения в турбулентном потоке. Пусть частица жидкости А (рис. XII. 10), имея поперечную пульсацию скорости продвинется в направлении этой пульсации на малое расстояние V и займет положение Ль принеся в эту точку избыток скорости [c.177]

Рис. XII.24. Распределение турбулентных пульсаций скорости и касательных напряжений в потоке (измерепия Рейхардта в гидравлически гладкой прямоугольной трубе)

Различие в поведении поперечных и продольных турбулентных пульсаций в магнитном поле будет наиболее заметно при слабо развитой турбулентности, т. е. при не очень бо.пьшом по сравнению с критическим значением числа Рейнольдса, которое само по указанным причинам зависит от напряженности магнитного поля, а именно возрастает с увеличением числа Гартмана. [c.663]

Таким образом, для определения значений е , е,, и Вг в соответствии с выражениями (13.8) — (13.10) сигнал от каждой нити должен подаваться на блок, осуществляющий сложение (или вычитание) пульсаций напряжения на клеммах нитей ( 1, Ец, п, ), возведение результата в квадрат и дальнейщее осреднение во времени (интегрирование). Эти функции выполняет специальное аналоговое устройство, подключаемое к выходным каналам термоанемометра. Уравнение (13.8) можно записать Вх= [c.261]

Е 2Е1ЕП + Е и / (2а). Следовательно, аналоговое устройство должно работать по принципу определения среднеквадратичных пульсаций напряжения Е/ , п ), корреляции сигналов тт п )> сложения составляющих и извлечения корня. Аналогичным образом можно трансформировать уравнения (13.9), (13.10). [c.261]

Как видно из выражения 5,28). турбулентные напряжения зависят от интенсивности пульсаций скорости. Опыт показывает, что всюду в толще потока, кроме близких к стенкам слоев, > > т , так что вязкостными напряжениями можно пренебрегать. Однако у стенки соизмеримо с т . На самой стенке пульсации равны ну,ЛЮ и X, 0. Поэтому турбулентные напряження не могут быть приложены к твердому телу, [c.92]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...