Коэффициент внутреннего временной

Отношение числа испущенных электронов (Л .) конверсии из А -оболочки к числу испущенных у-квантов [N за тот же промежуток времени без явления конверсии называется парциальным коэффициентом внутренней конверсии [c.260]

Для механизмов с внутренним зацеплением коэффициент использования времени [c.165]

Здесь точкой обозначено дифференцирование по времени. Коэффициент пропорциональности К называется коэффициентом вязкости или коэффициентом внутреннего сопротивления. Модель вязкого тела изображена на рис. 120. [c.248]

Представим потоки (сигналы) материала, проходящие смеситель непрерывного действия, в виде схемы (рис. 2.2.13, а). Регулируемыми параметрами х можно считать массовые подачи материала каждым из и питателей (или концентрации отдельных компонентов во входном потоке), а выходными у - массовые подачи каждого из п компонентов на выходе из смесителя (или концентрации отдельных компонентов в выходном потоке). К возмущающим параметрам можно отнести случайные колебания потоков на входе в смеситель, ко-лебания которых во времени нельзя предсказать. Нерегулируемые параметры и системы можно измерить, но воздействовать на них в ходе процесса смешивания нельзя. К таким параметрам можно отнести физико-механические свойства материала (влажность, гранулометрический состав, коэффициенты внутреннего и внешнего трения). [c.144]

Е — модуль упругости G — моду 1ь сдвига fjL — коэффициент Пуассона Од,,— предел прочности дл —предел длительной прочности X —напряжение сдвига вр — временный модуль деформаций /Гдл — длительный модуль деформаций Лвр — временной деформационный коэффициент йд.с —коэффициент длительного сопротивления feo — коэффициент однородности i —расчетное сопротивление т) — коэффициент внутреннего трения f— коэффициент продольного изгиба X — гибкость /—время [c.8]

При фиксированной нагрузке дифференциальное уравнение (2) характеризует установившийся процесс ползучести. Коэффициент внутреннего трения должен, естественно, сохранять все время постоянную величину, что при установившемся течении действительно имеет место. Когда коэффициент внутреннего трения с течение.м времени изменяется, уравнение (2), а следовательно, и само определение коэффициента внутреннего трения, теряет смысл. [c.39]

После приложения силы к элементу, выполненному из вязкой пластмассы, в процессе ползучести складываются по меньшей мере два движения высокоэластическое деформирование молекул полимера, связанное с изменением их конформаций, и перемещение всей молекулы в целом в направлении действующего усилия, т. е. истинное течение. Каждое движение должно характеризоваться своим коэффициентом внутреннего трения, причем для линейной молекулы в первом случае он должен быть значительно меньше, чем во втором, так как вероятность перемещения части молекулы больше, чем вероятность перемещения всей молекулы. Таким образом, спектр времен релаксации вязкой пластмассы должен состоять минимум из двух членов. Количество членов спектра может увеличиться за счет наполнителя, если он способен к ползучести, а также и за счет неоднородности самого полимера. [c.43]

Мы уже упоминали, что постоянная (х называется коэффициентом внутреннего трения или коэффициентом вязкости. Нетрудно установить размерность этого коэффициента. Если Л1 есть символ единицы массы, I — единицы длины и Т—единицы времени, то [c.384]

Процесс установления (после включения диэлектрика под напряжение) дипольной поляризации или же процесс ликвидации состояния дипольной поляризации (после снятия напряжения с диэлектрика) требует относительно большого (по сравнению с практически почти безынерционными явлениями деформационной поляризации) времени. Уто время в разных случаях может быть различным в частности, очевидно, что оно тем больше, чем больше размеры молекул и чем больше абсолютная (динамическая) вязкость (коэффициент внутреннего трения) вещества. Во всяком случае, приходится считаться с тем, что это время может быть уже того же порядка, что и время полупериода переменных напряжений, применяемых в современной радиотехнике и даже в низкочастотной электротехнике, или больше этого времени. Поэтому ориентационная поляризация должна быть отнесена к числу медленных или релаксационных видов поляризации. [c.110]

Условной вязкостью называют отношение времени истечения определенного количества испытываемого масла при температуре 20, 50 и 100°С ко времени истечения такого же объема дистиллированной воды при тех же условиях при 20° С. Кинематическая вязкость (удельный коэффициент внутреннего трения) измеряется в стоксах. [c.242]

Для определения коэффициента внутреннего трения нормальных жидкостей при ламинарном истечении используется закон Пуазейля. Закон Пуазейля устанавливает связь между объемом вытекающей жидкости давлением р, радиусом капилляра г, его длиной I и временем истечения [c.112]

Постоянные времени Ггп, Тц, коэффициент относительного демпфирования и коэффициент внутренней обратной связи Ки выражают ряд свойств гидропривода. Гидравлическая постоянная времени 7 определяет время заполнения жидкостью пространства, освобождаемого в гидроцилиндре при перемещении его поршня на величину, равную смещению золотника от нейтрали. Очевидно, что это время будет тем меньше, чем больше при одном и том же смещении золотника пропускная способность распределителя (больше Кдх) и меньше рабочая площадь / ц гидроцилиндра. С уменьшением времени заполнения гидроцилиндра увеличивается скорость движения поршня, и поэтому постоянная времени характеризует быстродействие гидропривода. [c.293]

Например, у серых чугунов временное сопротивление изгибу в среднем в 2 раза выше, чем растяжению. Коэффициенты концентрации напряжений вводят в расчет на статическую прочность для материалов в хрупком состоянии, но их существенно уменьшают для неоднородных материалов со значительной внутренней концентрацией напряжепий (серый чугун). [c.12]

Простое нагружение сопровождается возрастанием всех компонентов напряжений в данной точке пропорционально какому-то параметру, например, времени. Тогда и внешние нагрузки пропорциональны этому параметру (при внутреннем гидростатическом давлении на трубу). Форма тензора напряжений и его главные направления при простом нагружении все время сохраняются. Иногда для определения простого нагружения используют коэффициент Лоде и Надаи Ца, который при этом виде нагружения остается постоянным ( —1 1) [c.97]

Выявим закон изменения температуры в теле сначала для наиболее простого случая, когда внутренним тепловым сопротивлением тела по сравнению с внешним сопротивлением можно пренебречь, и потому в каждый момент времени температуру всего тела можно считать одинаковой. Равномерность температурного поля увеличивается с ростом коэффициента теплопроводности тела и с уменьшением коэ( )фициента его теплообмена с окружающей средой. При Bi <0,1 с достаточной для практики точностью температурное поле тела можно считать равномерным. [c.301]

Уравнения, преобразованные к новым переменным (6.3), содержат неизвестные функции ерь (О и их первые производные, которые совпадают со скоростями распространения соответствующих разрывов. Для всех трех типов разрывов скорость распространения определяется местными значениями основных газодинамических параметров. При описании численных процедур мы предполагали, что величины и [ф ]<, которые входят в коэффициенты характеристических соотношений, берутся с нижнего слоя. Именно поэтому уравнения, определяющие искомые функции слева и справа от разрыва, разделяются. При этом имеем первый порядок точности относительно шага по времени. Однако с помощью стандартной техники пересчета можно построить алгоритм, дающий аппроксимацию второго порядка. При этом для сокращения объема вычислений целесообразно сначала провести расчет в окрестностях всех линий разрыва, а затем находить неизвестные величины во внутренних узлах. [c.148]

В этих уравнениях Г/— температура в i-m узле пространственной сетки /=-1,2, 3, п s и Дт — шаг по координате И шаг по времени температуры и коэффициенты теплоотдачи, отмеченные штрихом (Г - Ttr, T 2 al, а), относятся к моменту времени т + Ат температуры, не отмеченные штрихом, соответствуют моменту времени т а и Г, 2 — коэффициент теплоотдачи и температура среды с внутренней стороны обшивки (в рассматриваемой задаче = 0) а = к/(ср) С — коэффициент излучения абсолютно черного тела, равный 5,7 Вт/(м К ) яр = вс,. Со X X 10" а = 1 + Рм бм число узлов пространственной сетки. [c.195]

Для изучения закономерностей распространения тепла в однородном и изотропном теле составим уравнение, описывающее изменение температуры в любой точке нагреваемого тела в зависимости от времени. Коэффициент теплопроводности и другие физические характеристики будем считать постоянными и допустим, что деформацией тела от изменения температуры можно пренебречь. В объеме тела могут действовать внутренние источники тепловыделения (например, при нагреве тела путем пропускания электрического тока), но эти источники распределены равномерно. [c.139]

Из формулы (7.36) следует, что а всегда больше единицы и коэффициент времени работы мальтийских механизмов с внутренним зацеплением значительно больше коэффициента времени [c.162]

Вместе с тем необходимо отметить, что на любой технической поверхности, даже если ее можно считать абсолютно гладкой в гидродинамическом отношении, всегда имеется множество центров парообразования с различными радиусами кривизны. Из всего этого множества активными центрами при заданном значении перегрева являются зародыши паровой.фазы, радиус кривизны которых больше минимального радиуса зародыша, который может быть приближенно определен по уравнению (6.8). Очевидно, что условия зарождения, роста и отрыва паровых пузырей, образующихся около центров с различным радиусом кривизны, не одинаковы, а состояние жидкости у поверхности пузыря и пара в пузыре у каждого центра непрерывно меняется во времени. Следовательно, кипение жидкости по своей физической природе является нестационарным процессом. Однако при выводе соотношений для какой-либо интегральной характеристики, например для коэффициента теплоотдачи или первой критической плотности теплового потока, процесс кипения обычно рассматривается как стационарный с учетом цикличности работы каждого центра парообразования. Разумеется, при этом пользуются среднестатистическими значениями всех его внутренних характеристик. [c.172]

Рассмотрим процесс охлаждения (или нагревания) твердого тела, когда условия охлаждения — температура окружающей среды и коэффициент теплоотдачи а —во времени остаются постоянными и внутренние источники тепла в теле отсутствуют. В отношении начального распределения температур в теле не будем делать никаких ограничений, за исключением того, что примем условие разность между температурой в любой точке и температурой окружающей среды в начальный момент имеет один и тот же знак. При этих условиях нестационарный процесс охлаждения (нагревания) тела может быть разделен на две стадии начальную стадию и стадию регулярного режима. 1 [c.224]

Однородная стенка. Рассмотрим однородную цилиндрическую стенку (трубу) длиной I, с внутренним радиусом и внешним г . Коэффициент теплопроводности материала X постоянен. Внутренняя и внешняя поверхности поддерживаются при постоянных температурах ti и ti, причем (рис. 1-11) и температура изменяется только в радиальном направлении г. Следовательно, температурное поле здесь будет одномерным, а изотермические поверхности цилиндрическими, имеющими с трубой общую ось. Выделим внутри стенки кольцевой слой радиусом г и толщиной dr, ограниченный изотермическими поверхностями. Согласно закону Фурье, количество теплоты, проходящее в единицу времени через этот слой, равно [c.19]

Следовательно, количество теплоты, переданное в единицу времени через стенку трубы, прямо пропорционально коэффициенту теплопроводности X, длине I и температурному напору и обратно пропорционально натуральному логарифму отношения внешнего диаметра трубы к внутреннему d . Формула (1-10) справедлива и для случая, когда т. е. когда тепловой по- [c.20]

Коэффициент внутреннего трения, характеризующий конфигурационное течение (второй член правой части формулы (10), удобно определить по времени релаксации. При затухающей ползучести время релаксации отвечает такому периоду, в течение которого конфигурационная деформация достигает 1—0,37 = 0,63 максимального значения. Отыскивая на рис. 11 для образца № 2 (ао=0,4 кГ1см ) соответствующую точку, получаем Г = 18 ч. Отсюда [c.44]

Имеется несколько областей амплитуд колебаний, в которых логарифмический декремент колебаний ведет себя по-разному при изменении амплитуды. При малых колебаниях логарифмический декремент не зависит от амплитуды колебаний. Эта область в физике металлов называется областью амплитудно-независимого внутреннего трения. Для химически чистых металлов, в частности для монокристаллов, эта область охватывает амплитуды относительной деформации от О до 10" . Для технических сплавов эта область шире, и для сталей она простирается почти вплоть до амплитуд напряжений, близких к пределу текучести или усталости, что соответствует амплитудам деформаций е — 10 - -- 10" . Для н езакаленных углеродистых и малолегированных сталей область амплитудно-независимого трения уже, для закаленных легированных сталей — шире. Для жаропрочных сплавов, в частности сплавов титана, область амплитудно-независимого трения охватывает амплитуды деформаций вплоть до е = 5-10" . В области, где декремент не зависит от амплитуды, не зависят от амплитуды и прочие характеристики затухания — постоянная времени демпфирования и коэффициенты внутренней вязкости. Типовой график амплитудной зависимости декремента от амплитуды колебаний представлен на рис. 4, а. [c.21]

Удельными характеристиками демпфирования являются коэффициенты внутренней и контактной вязкости. Объемными или поверхностными характеристиками демпфирования являются коэффициенты затухания и их частный вид — коэффициенты вязкого трения. Есть характеристики, производные не только от демпфирования, но и от жесткости и массы системы. Такими характеристиками являются логарифмический декремент колебаний, относительное рассеяние энергии, добротность и т. п. Каждая из этих характеристик имеет свою область применения и не является достаточно универсальной. Исключение составляет постоянная времени демпфирования. Она является как удельной характеристикой, так и объемной, причем при известных и довольно часто выполняемых условиях постоянная времени демпфирования единицы объема материала и изготовленной из него детали одна и та же. Она не зависит ни от величины объема, ни от его формы и остается постоянной во всей области амплитудно-независимого трения или при одном и том же напряженном состоянии для любого вида трения. Постоянная времени демпфирования в стыке не зависит от его формы и площади при соблюдении приведенного выше условия. Если рассматривать ряд геометрически подобных конструкций, состоящих из одних и тех же материалов, то демпфирующая способность их, определяемая постоянной времени демпфирования, будет одной, и той же, если условия работы этих конструкций и, в частности, напряжения в них будут рдни и те же, так как постоянная времени демпфирования сложной конструкции является линейной функцией постоянвых времени демпфирования простых элементов, входящих в эту конструкцию. Коэффициенты линейной зависимости являются такими же функциями геометрических размеров тела и его конструктивных параметров, как и жесткость. Независимость постоянных времени демпфирования от абсолютных размеров конструкций в случае их подобия является важным свойством, которым не обладают другие характеристики демпфирования (например, логарифмический декремент колебаний или относительное рассеяние энергии). Этот закон нарушается в случае нелинейной зависимости затухания от деформации, что можно учесть, рассматривая конструкции в об-28 [c.28]

Для оценки времени установления максвелловского распределения необходимо знагь коэффициент внутреннего трения среды tj. Его можно оценить, исходя из грубой кинетической формулы 7] = 5 пт5Ас,пр, где A .np — ( /2гоп) . Полагая для размера частиц газа 2го 5 10 см, получим при комнатных температурах для газа типа воздуха г/ 3 10 . Если учитывать также и жидкие среды, то мы должны считать, что коэффициент вязкости 7 10 —10 г/(см с). Поэтому искомое время для брауновской частицы размера Д 10 см имеет порядок [c.100]

Интенсивность внутрипорового конвективного теплообмена принято характеризовать объемным коэффициентом теплоотдачийу (Вт/м -К), потому что невозможно определить участвующую в теплообмене внутреннюю поверхность материала. Величина hy T t) (Вт/м ) определяет количество теплоты, переданное от пористой матрицы потоку (или обратно) в единицу времени в единице объема. [c.37]

Если нет жестких (И ра-ничений на коэффициент времени движения, то можно применять мальтийские механизмы с внутренним зацеплением (рис. 16 3, в), которые имеют более благоприятные динамические свойства. При внутреннем зацеплении максимальные ускорения выходного звена значительно меньше, чем при инешнем зацеплении, однако время поворота выходного звена всегда больше времени остановки, так как к. > 0,5. [c.442]

Представим себе замкнутую оболочку, внутренняя часть которой эвакуирована, а стенки представляют собой черное тело, характеризующееся коэффициентами v,r= fv,r и v.r = I. Пусть температура стенок повсюду сделана одинаковой и равной Т. Отдельные участки стенок обмениваются излучением, но этот обмен не способен нарушить тепловое равновесие. Следовательно, излучение, которое посылает в течение единицы времени какой-то участок стенки da внутрь полости (т. е. eda), равняется излучению, поглощаемому им за то же время. Но так как коэффициент поглощения этого участка равен 1, то величина eda характеризует излучение, доходящее до нашего участка за единицу времени от всей остальной оболочки. Вообразим теперь, что наш участок стенки da заменен участком ) той же температуры, но отличным от черного и имеющим испускательную и поглощательную способности и Л. За единицу времени данный участок по-прежнему будет получать излучение, равное eda, ибо это — излучение, идущее от всей остальной части оболочки, оставшейся неизменной. Из этого излучения наш участок поглотит энергию Aeda. За то же время участок излучит Eda. Так как тепловое равновесие (постоянство температуры стенок всей оболочки) не должно нарушаться тепловым обменом, то, очевидно, [c.690]

Рассмотренная для двумерного случая локально-одномерная схема естественным образом обобщается и на трехмерные задачи. В этом случае вычисления на каждом шаге по времени проводятся в три этапа путем прогонок в гаправлениях х, у w 2. После прогонок в двух направлениях находятся промежуточные распределения температуры, а после третьей прогонки — окончательное решение на данном шаге. Заметим, что мощность внутренних источников q. при расщеплении уравнения теплопроводности можно относить либо к одному из направлений, как это было сделано выше, либо распределять с некоторыми весовыми коэффициентами между от- [c.122]

Основной характеристикой температурного поля, являющейся индикатором дефектности, служит величина локального температурного перепада. Координаты места перепада, его рельеф или, иными словами, топология температурного поля и его величина в градусах являются функцией большого количества факторов. Эти факторы можно разделить на внутренние и внешние. Внутренние факторы определяются теплофизическими свойствами контролируемого объекта и дефекта, а также их геометрическими параметрами. Эти же факторы определяют временнйе параметры процесса теплопередачи, в основном, процесса развития температурного перепада. Внешними факторами являются характеристики процесса теплообмена на поверхности объекта контроля (чаще всего величина коэффициента конвективной теплоотдачи), мощность источника нагрева и скорость его перемещения вдоль объекта контроля. [c.116]

В настоящем параграфе рассмотрена задача о наращивании полого шара. Шар находится под действием переменного во времени внутреннего давления. Снаружи шар наращивается стареющим, вязкоупругим материалом, элементы которого имеют разный возраст. Напряжения и деформации в наращиваемом неоднород-но-стареющем шаре выражены через одну функцию времени, для которой установлено определяющее интегральное уравнение Воль-терра второго рода. Коэффициенты этого уравнения выражаются в замкнутой форме через упругие и реологические характеристики материала и параметры движения внешней границы полого шара [41]. [c.109]

Определение длительности включения муфты. Предположим, что включение муфты осуществляется специальным механизмом, приводимым в движение каким-либо двигателем, и введем следующие обозначения /"i, — внутренний и внешний радиусы кольцевой поверхности соприкосновения дисков б — суммарный зазор между дисками S — толщина дисков п , щ — количество -наружных и внутренних дисков Т — интервал времени полного включения муфты Р, — функция силы прижатия дисков — коэффициент трения смежных дисков v скорость перемещения нажимн ой шайбы i — параметр времени. [c.435]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...