Углеродная интенсивность

Углеродная интенсивность коммерческой энергии (энергии, подлежащей коммерческим сделкам) [c.569]

Представление об изменении удельной эмиссии СО2 в мировой энергетике дает график динамики углеродной интенсивности потребляемой в мире коммерческой энергии (включая гидроресурсы и ядерную энергию), представленный на рис. 8.2. Практически линейный спад этого показателя в течение последних десятилетий объясняется уменьшением доли угля в мировом энергетическом балансе и повышением роли газа, ядерной энергии и возобновляемых источников энергии (см. разд. 1 книги 1). [c.577]

Рис. 8.2. Средняя мировая углеродная интенсивность потребляемой в мире коммерческой энергии [51]

Углеродная интенсивность 569, 577 Удельная комбинированная выработка [c.614]

Промышленностью выпускаются углеродные волокна в виде крученого или некрученого жгута с диаметром отдельных волокон 7 мкм и числом волокон в жгуте от 1000 до 160 ООО. Использование этих волокон в металлических матрицах связано с большими технологическими трудностями. В связи с этим в настоящее время интенсивно разрабатываются новые виды углеродных упрочните-лей для металлических матриц (моноволокна) большего диаметра [c.39]

Взаимодействие волокон углерода с твердым алюминием исследовали в работе [158], где было показано, что термическая обработка в вакууме при 500° С в течение более 150 ч не изменяет прочности волокон. После отжигов при 600° С в течение 24 ч наблюдается заметное падение средней прочности до 180 кгс/мм . Рентгеновским методом установлено, что в этом случае количество карбидной фазы в материале увеличивается. Существенно, что метод получения композиций оказывает заметное влияние на характер взаимодействия ири последующих нагревах. Так, например, при получении композиций с изломом третьего типа методом пропитки под давлением углеродное волокно интенсивно взаимодействует с матрицей уже при температурах 100° С и разупрочняется на 30—40% после отжига в течение 5—10 ч при этой температуре. [c.87]

Эксперименты по пропитке углеродных волокон расплавами на основе магния показали, что даже при довольно высоких давлениях (до 70 кгс/см ) образцы имеют излом первого или второго типа. Хрупкий излом третьего типа получить не удалось. Все это свидетельствует об отсутствии интенсивного взаимодействия углеродного волокна с магнием волокна, вытравленные из композиции, не отличались по прочности от исходных (рис, 39). [c.87]

Приведены примеры конструкций наиболее интенсивно разрабатываемых электронных приборов на основе автокатодов из углеродных материалов. [c.2]

Для прогнозирования результатов при эксплуатации углеродных волокон в условиях интенсивной ионной бомбардировки при наличии сильного электрического поля необходимо исследовать механическую прочность как волокон в целом, так и их структурных со- [c.128]

Углепластики являются сравнительно новыми материалами. Поэтому в настоящее время весьма затруднительно обобщать их свойства. Это связано не с тем, что накоплено мало данных о характеристиках углепластиков, а с тем, что эти материалы в настоящее время продолжают интенсивно совершенствоваться. Кроме того, как и для композиционных материалов вообще, существует значительное многообразие сочетаний углеродных волокон и полимерных матриц и связанное с этим многообразие свойств углепластиков. В данной главе на основе японской и зарубежной информации сделана попытка обобщить наиболее характерные свойства, отражающие особенности углепластиков. [c.132]

Электрохимическая коррозия является одной из наиболее распространенных форм коррозии. Она может происходить при наложении металлических крепежных деталей на изделия из эпоксидной смолы, -0,5- армированной углеродным волокном. Аналогичное явление характерно и для многих других комбинаций, где металлические детали контактируют или д находятся в непосредственной близости с более инертными композиционными материалами из эпоксидной смолы и углеродного волокна. Если какая-то конструкция состоит из двух или более разнородных материалов, то при соответствующих условиях коррозионное разрушение сначала произойдет у анодного материала, а затем уже у катодного . Интенсивность этой коррозии определяется прочностью гальванического элемента, которая, в свою очередь, зависит от расстояния между этими материалами в ряду напряжений, степени поляризации и величины образующегося тока. В соответствующем электролите эти факторы могут привести к коррозионному разрушению двух разнородных материалов. Рис. 19.1 [2] иллюстрирует высокую инертность композиционных материалов из углеродного волокна и эпоксидной смолы по сравнению с различными металлами. Эти композиты могут использоваться в контакте с менее инертными металлами при правильном выборе изоляции. На плотно прилегающие поверхности обычно наносят покрытия, которые прерывают ток гальванической пары. [c.281]

При закалке непосредственно после насыщения (или подстуживания) необходимо учитывать интенсивность охлаждения, чтобы обеспечить требуемую структуру слоя, исключить опасность образования трещин, а также не превысить допустимую деформацию. Для минимального рассеяния прочностных свойств деталей в пределах одного поддона даже при обеспечении отмеченной выше стабильности углеродного потенциала (см. рис. 2) необходимо иметь закалочную среду, обеспечивающую оптимальную скорость охлаждения деталей. Это является третьим важнейшим условием успешного выполнения современного технологического процесса химико-термической обработки. [c.538]

Существенно иначе деформируются в поперечном направлении образцы, армированные по схеме [ 30°/90°] при нагружении до уровня осевой деформации = 0,5% и кромочная грань (ej), и середина образцов (ф линейно сжимаются по высоте, однако при дальнейшем нагружении боковая грань начинает интенсивно расширяться, и при = 0,6—0,7% становится заметным расслоение образцов в срединной плоскости в углеродных слоях, уложенных под углом 90°. Деформация же продолжает линейно изменяться, что свидетельствует о продолжении сужения образца в срединном сечении, в то время как кромочная боковая грань его уже потеряла сплошность и расслоилась. Отметим, что начало расслоения и его рост нельзя заметить по приведенной зависимости которая вплоть до разрушения [c.313]

При горении углеродной частицы концентрация окислителя может распределяться по поверхности неравномерно. Сравнительно равномерное распределение окислителя по поверхности имеет место лишь при малой относительной скорости потока и ламинарном режиме движения. При скорости более 1—2 м/с выгорание частицы происходит неравномерно интенсивно с лобовой стороны и малозаметно в тыльной части. [c.69]

Характер горения реальной углеродной частицы в зависимости от температуры и интенсивности ее обдувания показан на рис. 3.4,6. При температуре до 900— ООО °С процесс реагирования протекает в кинетической области, как и на графике на рис. 3.4, а. Здесь скорость горения с повышением температуры интенсивно возрастает. При дальнейшем повышении температуры наблюдается замедление увеличения скорости процесса, особенно при малых значениях скорости обдувания, и горение переходит в диффузионную область. Однако при температуре выше 1300—1400 °С скорость реагирования вновь начинает увеличиваться, что объясняется восстановлением углекислоты на поверхности раскаленного углерода. [c.69]

Материал криолон наряду с дисперсными наполнителями (MoSi, бронза) содержит волокнистый наполнитель в виде измельченных углеродных волокон, что обеспечивает повышение механических свойств и теплопроводности, а также снижение интенсивности изнашивания, особенно в области низких температур. Общим для материалов этого типа является снижение коэффициента трения и износостойкости при повышении температуры, Криолон сохраняет работоспособность при температурах от -200 до -t-200° . [c.29]

Материалы на основе фенолформальдегидных полимеров (ФФП). Фенолформальдегидные полимеры широко применяют при создании актифрикционных полимерных материалов ввиду их повышенной термической и химической стойкости и износостойкости. Для улучшения триботехнических свойств в ФФП вводят специальные наполнители (графит, свинец, M0S2, оксиды алюминия и меди, кремний, порошки алюминия, железа и меди, а также базальтовые, стеклянные и углеродные волокна, технический углерод, асбест, различные волокна), что позволяет получить самосмазывающиеся материалы с низкими коэффициентом трения без смазки (0,04-0,06) и интенсивностью изнашивания (10 -10 " ) для подшипников скольжения, уплотнений, направляющих, работающих при повышенных температурах. Известны самосмазывающиеся материалы на основе ФФП следующих марок АТМ-1, AMT-IE, Вилан-9Б, Синтек-2, АМАН-24. [c.37]

Наряду со стекловолокном основными упрочнителями композитов являются углеродные (графитовые) волокна, нитевидные кристаллы и волокна нз высокопрочных металлов, таких, как бор. Эти волокна менее чувствительны к воде, чем стеклянные, уже потому, что они не так гидрофильны. Вайетт и Эшби [78] сравнивали действие воды на полиэфирные композиты, армированные волокнами углерода и Е-стекла. В обоих случаях наблюдалось набухание смолы, однако интенсивно ра сслаивался только стеклопластик. Предполагалось, что волокна из металлов или из окислов металлов не более гидрофильны, чем кварц, а, как уже отмечалось [2], кварцевые волокна не расслаиваются при выдержке композита в воде. Тем не менее металлы и окислы металлов (в отличие от углерода) подвержены коррозии под напряжением [76]. Очевидно, накопление воды на поверхности раздела между окислом металла и полимером, которое является следствием гидрофильного загрязнения, приводит к образованию дефектов и разрыву волокна. [c.115]

Вторая причина может быть связана с улучшением связи между волокном и матрицей вследствие дополнительного химического взаимодействия в процессе термической обработки. Например, прорастание иглообразных кристаллов AlBj в матрицу безусловно способствует улучшению связи между компонентами. Ситуация подобна той, которая возникает в полимерных композициях, армированных вискеризованными углеродными волокнами. Естественно, что степень химического взаимодействия не должна превышать некоторой критической , после которой следует интенсивное разупрочнение борных волокон. Аналогичное изменение деформации до разрушения (прочности) композиций Л1 — 45% В и Л1—25% В и волокон, вытравленных из них после отжига при 500° С, было обнаружено Меткалфом и Клейном [50] (рис. 35). На первой стадии отл ига (30 мин) деформация до разрушения волокон и композиции несколько повышается, затем следует стадия значительного разупрочнения, которое стабилизируется на уровне 50% от исходной прочности. Интересно отметить, что прочность [c.81]

Система алюминий — углеродное волокно. По данным [90] алюминий практически не растворим в углероде, а растворимость углерода в алюминии не превышает 0,05% по массе при 1300— 1500° С. Главной реакцией, определяющей взаимодействие углеродного волокна с алюминием, является реакция образования карбида AI4 3. Обычно алюминиевые композиции, армированные углеродными волокнами, получают методами пропитки расплавом [169, 211]. Углеродные волокна не смачиваются расплавами на основе алюминия до 1100° С. При этой температуре волокна растворяются в расплаве на 40—60% своего объема и полностью теряют прочность. Количество карбидной фазы в материале, полученном при температуре самопроизвольного смачивания, настолько велико, что при последующем хранении образцов в течение нескольких дней они самопроизвольно разрушаются в результате выделения ацетилена при реакции карбида с влагой. Если пропитываются волокна с никелевым или медным покрытием, то последнее интенсивно растворяется в расплаве, и волокна разунроч-няются после контакта с расплавом в течение 2—5 мин на 40— 50% исходной прочности. Подобное же явление отмечено в работе [128], авторы которой обеспечивали смачивание путем химической обработки поверхности углеродных волокон. [c.85]

Подводя итоги вышесказанному, следует еще раз отметить, что углеродное волокно довольно интенсивно разупрочняется при нагреве в контакте с металлами. Это разупрочнение проявляется раньше, чем становятся заметными какие-либо изменения в структуре композиционного материала или волокна. В контакте с металлами, растворяюш,ими углерод без образования химических соединений (никель, кобальт), процесс разупрочнения при невысоких температурах осуществляется в результате растворения волокон, а при повышенных температурах — за счет рекристаллизации. В контакте с металлами, растворяющими углерод с образованием химических соединений (алюминий, магний), процесс разупрочнения осуществляется вследствие глубокого локального травления волокна. [c.88]

На рис. 4.24 представлены коэффициенты интенсивности напряжений J n, Ж]с, полученные для эпоксидной смолы, армированной борволокном и углеродным волокном. [c.99]

Расчёты Д. р. звёздных атмосфер, выполняемые с кон. 20-х гг., позволили объяснить осн. характеристики спектров холодных звёзд, в частности разделение спектральной последовательности в области холодных звёзд на кислородную и углеродную ветви (см. Спектральные классы), особенности изменения интенсивности молекулярных полос вдоль спектральной но-следовательности, различия молекулярных спектров звёзд гигантов и карликов и др. [c.655]

П. и. д. состоит из радиатора и собственно детектора (напр., дрейфовой камеры, рис. 2), регистрирующего рентг. фотоны, испускаемые частицей в радиаторе. Радиатор должен удовлетворять противоречивым требованиям эффективно генерировать и слабо поглощать РПИ. Поскольку интенсивность РПИ мала (в ср. 1 квант на 137 границ раздела), то применяют слоистые или пористые радиаторы с большим числом границ раздела из материалов с низким ат. номером. Слоистый радиатор представляет собой регулярную стопку, содержащую неск. сотен тонких (5—100 мкм) фольг или плёнок из лёгкого вещества (Ы, Ве, полипропилен, лавсан) с зазором 0,1—2 мм между ними. В качестве пористых радиаторов применяют гранулированный ЫН, лёгкий пенопласт, полипропиленовое или углеродное волокно. Толщина фольги (волокна) и ширина зазоров должны удовлетворять требованиям к длине формирования РПИ. Правильно подобранный нерегуляр- [c.578]

Твёрдые Ф. с полупроводниковыми свойствами обладают фотопроводимостью в видимом диапазоне и могут использоваться в датчиках оптич. излучения слабой интенсивности и в преобразователях оптич. сигналов. Обсуждается возможность создания сверхпроводящих устройств на основе Ф., особенно Ф. с высоким числом атомов, т. к. для них ожидаемая темп-ра перехода в сверхпроводящее состояние лежит в диапазоне 60—100 К. Перспективы возможного использования углеродных микротрубок связывают с созданием на их основе систем записи, хранения, переработки и передачи информации. [c.380]

Интенсивно изучаются физико-механические свойства нанокомпозитов, содержащих добавки нанокристаллов алмаза и углеродных нанотрубок. Полученные данные свидетельствуют о возможности повышения прочности и особенно износостойкости. В табл. 5.1 приведены сравнительные данные по свойствам политетрафторэтилена с добавками технического углерода и нанокристаллического алмаза. Преимущества алмаза очевидны упрочнение за счет добавок углеродных нанотрубок может быть еще более значительным. [c.156]

Можно ожидать, что коррозионные свойства армированных металлов при контакте металлической матрицы с углеродными волокнами будут ухудшаться вследствие электрохимической коррозии. В работе [14] исследовалась стойкость алюминия, армированного углеродными волокнами, к климатическому воздействию путем выдержки его в атмосферных условиях и в морской воде. Шлифуя внешнюю поверхность исследуемых образцов, авторы работы [14] обнажали волокна и исследовали электролитическую коррозию на границе раздела волокно-алю-миниевая матрица. После выдержки в морской воде в течение одного года не наблюдалось значительного снижения прочности композиционного материала и коррозия внутри материала почти не развивалась. Рднз1 о при наличии дефектов на границе раздела волокно-матрица вблизи поверхности алюминия, армированного углеродными волокнами, коррозия в зоне этих дефектов идет интенсивно. Поэтому при эксплуатации изделий из армированных волокнами металлов следует, по-видимому. [c.256]

При отсутствии сильных нитридообразователей и тщательном отборе сырьевых материалов для основной шихты удаление азота происходит на стадии интенсивного "углеродного кипения" затем интенсивность выхода азота снижается и достигает некоторого установившегося уровня. Растворимость азота в расплавах невелика, но суперсплавы часто содержат хром, алюминий, титан, ниобий и ванадий, эти элементы образуют стойкие нитриды и очень затрудняют удаление азота путем вакуумирования. Содержание азота в суперсплавах поддерживают на уровне, меньшем 0,009 % (по массе). Дальнейшее снижение этого уровня требует более длительных обработок, и это уже непрактично. [c.130]

Метод аргон-кислородной декарбюризации был разработан как приложение к процессу выплавки в электродуговой печи. После окончания выплавки расплавленный металл с помощью разливочного ковша переносят в сосуд для аргон-кислородной декарбюризации, где производят рафинирование и окончательную доводку сплава до заданного химического состава в соответствующих оптимальных условиях. Поместив расплав в сосуд, к нему добавляют известь и начинают углеродную продувку (ее начинают смесью аргона с кислородом в отношений один к трем). Смесь вдувают через сопла, расположенные в боковой стенке поблизости от дна сосуда. При обработке сплавов некоторых марок вместо аргона можно применять азот. Продолжительность продувки и соотношение газов в смеси на различных стадиях процесса определяют в соответствии с исходным составом расплава, интенсивностью вывода углерода, заданными температурами. В процессе продувки газы вступают в тесный контакт с расплавом по всему объему последнего и вызывают "перекатывающее" движение и "промывку" шлака и металла. [c.132]

Низкая теплопроводность большинства композитов позволяет эксплуатировать их без дополнительной теплозащиты в условиях интенсивного кратковременного поверхностного нагрева. Высокая теплостойкость углеродной кар-бонизованной и керамических матриц в сочетании с высокой прочностью, жесткостью и теплостойкостью углеродных волокон обеспечивает получение материалов, сохраняющих высокий уровень механических характеристик при температурах, превышающих температуры плавления [c.273]

Рентгеновские характеристики обожженных композиций изучали дифрактометрическим методом. Известно [5], что одной из рентгеновских характеристик, отражающей степень совершенства углеродистого вещества изучаемых материалов, может служить интегральная интенсивность S отражений кристаллографических плоскостей углеродной решетки с индексом hkl = 002, выраженная в относительных единицах. Этот параметр характеризует степень насыщенности вещества углеродного материала элементарными графитоподобными элементами, являющимися центрами отражения рентгеновских волн. [c.68]

Рис. 1. Зависимость интегральной интенсивности S отражения кристаллографических плоскостей углеродной решетки с индексом hkl = 002 на дифрактограммах, снятых с композиций на основе прокаленного (а) и сырого (б) коксов, от температуры обжига

В обоих случаях жесткость материала уменьшается до 50— 60% исходного значения после 10 циклов при уровне напряжений, составляющем около 65% прочности при сдвиге. Ими были испытаны образцы на воздухе, в минеральном масле и воде и было найдено, что масло практически не влияет па усталостные свойства испытываемых материалов, тогда как вода резко ухудшает их. Поверхностная обработка волокон практически не влияет на усталостную прочность материалов (рис. 2.71). В работах [145—147] проведены интенсивные исследования усталостной прочности при кручении цилиндрических стержней из материалов на основе высокопрочных и высокомодульных углеродных волокон при ф/ = 0,60. Установлено, что при циклическом закручивании образцов на постоянный угол крутящий момент в начальный момент линейно уменьшается с увеличением числа циклов. В определенный критический момент происходит растрескивание образца, и кривая падает значительно более резко (рис. 2.72), так что за усталостную выносливость можно принять число циклов, при котором происходит растрескивание образца. По графической зависимости этого показателя от угла закручивания образца можно получить прямую линию, характеризующую усталостные свойства материала (рис. 2.73). Уже упоминалось, что локальные повреждения в стеклопластиках появляются при очень низких напряжениях по сравнению со статической прочностью. Мак-Гэрри [148] обнаружил непропорционально большое число повреждений, [c.139]

Бланкенбург [12j получал углеалюминиевый композиционный материал, смешивая алюминиевый порошок с размером частиц 5—8 мкм с нарубленными углеродными волокнами диаметром 7—8 мкм и длиной около 2,5 мм. Смесь с 8—15 об.% углеродных волокон подвергалась затем экструзии при температуре 600° С. В процессе экструзии наблюдалось интенсивное дробление волокон на отрезки длиной 30—50 мкм и их ориентирование вдоль направления экструзии. Степень дробления волокон возрастала с увеличением объемного содержания армирующих волокон в заготовке. Предел прочности при растяжении экструдированных образцов из матричного сплава составил 90 МН/м (9,2 кгс/мм ), а в результате армирования возрос до 120 МН/м (12,3 кгс/мм ) и даже до 170 МН/м (17,3 кгс/мм ) после термообработки композиционного материала. В этих экспериментах была доказана возможность образования карбида алюминия (АЦСз) при температурах ниже 550° С. [c.365]

В работах Бэйкера [9, 10] использована эта же методика исследования взаимодействия карбонизованных (высокопрочных) и графитированных (высокомодульных) углеродных волокон с матрицей на основе алюминия и показано, что при высоких температурах на границе раздела матрицы и волокна начинается интенсивный рост тонких пластинок карбидной фазы (AI4 3) с хаотической ориентацией. В работах [9, 10] установлено также, что при температуре 730° С и выдерн ке 10 мин карбонизованные волокна разупрочняются вследствие взаимодействия с матрицей интенсивнее, чем графитированные. [c.372]

В целом следует отметить, что метод элех тролитического осаждения никеля -и никелевых сплавов на углеродные волокна обеспечивает формирование плотного покрытия, однородного по толщине по всему сечению жгута. Однако различные дефекты (пористость, разупрочнение й механическое разрушение волокон, формирование недостаточной прочности связи на межфазной границе и т. п.), образующиеся при получении компактного материала, не позволяют реализовать высокую исходную прочность углеродных волокон и получить материал с теоретической прочностью. Верхний предел рабочей температуры композиции никель — углеродное волокно ограничен наличием интенсивного взаимодействия в системе, приводящего к рекристаллизации и разупрочнению армирующих волокон, и низким сопротивлением материала окислению, протекающему весьма интенсивно из-за разложения молекулярного 1 ислорода на атомарный при диффузии его через никелевую матрицу. Возможно, что использование более жаростойких никелевых сплавов, специальная поверхностная обработка волокон и разработка методов формирования компактного композиционного, материала прессованием через жидкую фазу позволит преодолеть все эти трудности. [c.400]

Для ряда оболочечных конструкций энергетических устройств, тепловые режимы которых в процессе эксплуатации характеризуются интенсивным теплообменом на поверхности, высокими скоростями изменения температуры во времени и большими градиентами температуры (до 1500К по длине), а силовые — неравномерно распределенным по поверхности внешним давлением, основными конструкционными материалами являются КМ на углеродной основе (типа углерод-углерод ). Воспроизведение внешних воздействий при лабораторных испытаниях их на проч- [c.367]

Эта опасность устранена в безмуфельных агрегатах, применяемых на ВАЗе [8]. в которых использован комбинированный способ регулирования состава атмосферы при цементации и нитроцементации. В зоне интенсивного насыщения углеродный потенциал не регулируется по СОз или точке росы изменением добавки СН4, а определяется постоянством содержания метана в зоне в печи не происходит выделения сажи и образования цементита на новерх1юсти обрабатываемых деталей. Постоянное количество метана в зоне поддерживается автоматически. [c.442]

Наряду со сравнительно удовлетворительными темпами развития производства химической аппаратуры со стеклоэмалевыми и стеклокристаллическими покрытиями производство оборудования с высокотемпературными и коррозионностойкими композитными (керамическими, металлокерамическими и др.) покрытияхми, коррозионностойкими покрытиями на основе органических и элементоорганических полимеров, из конструкционных полимеров (в частности, из фторопласта, стеклопластиков и бипластмасс), керамики, ситаллов, каменного литья, углеродных материалов развивается темпами, не соответствующими темпам и тенденциям технического прогресса химической, нефтеперерабатывающей, микробиологической, химико-металлургической, химико-фармацевтической и ряда других отраслей промышленности недостаточно интенсивно осуществляется внедрение новых прогрессивных материалов в практику футерования химического оборудования. [c.3]

В недавних работах измерялись РФЭС кластеров Аи [108], Pd, Ft, Rh и Ir 11091. Рисунок И иллюстрирует изменение вида энергетического спектра фотоэлектронов, выбиваемых фотонадш разной энергии, по мере увеличения плотности покрытия углеродной подложки атомами золота. Левая колонка (а) относится к изолированным атомам Аи, правая (g) — к массивно.му металлу. При покрытии 2-10 атомов/см кластеры Аи, содержащие 5 100 атомов, имеют средний диаметр 19 А. С увеличением плотности покрытия до 5.10 5 атомов/см- кластеры начинают коалесцировать, образуя частицы. Спектр. массивного золота можно подразделить на три области 1) S—/5-зону между уровнем Ферми (Ер = 0) и 2 эВ 2) первую d-зону между 2 и 4 эВ и 3) вторую d-зону между 5 и 8 эВ. Соотношение интенсивностей с1-зон зависит от энергии используемых фотонов. Характерной особенностью атомов и малых кластеров Аи является соизмеримость интенсивностей первой и второй d-полос. Перех% к металлическим свойствам частиц сопровождается резки.м ослаблением интенсивности второй d-полосы при низкой энергии фотонов. Аналогичные результаты получены также при исследовании эмиссии фотоэлектронов из частиц Pd диаметром 20 А под действием УФ-излучения гелиевой газоразрядной лампы [110]. [c.29]

Из спектров видно, что среднее время жизни позитронов в нанопорошке существенно превышает таковое в поликристалле. В спектре крупнокристаллического образца карбида ванадия присутствует только короткий компонент 157 =Ь 2 не, который соответствует аннигиляции позитронов в структурной вакансии углеродной подрешетки [137,138]. Количественный анализ спектра порошкового образца показал, что в нем наряду с коротким компонентом, равной 157 =Ь 2 не, присутствует длинный компонент 500 ПС с относительной интенсивностью /2 = 7%. Согласно [136] длинный комнонент обусловлен аннигиляцией позитронов в дефектах на поверхности частиц. Захват позитронов структурной вакансией означает отсутствие диффузии позитрона на большие расстояния в этом случае интенсивности комнонент пропорциональны объемным долям фаз, содержаш их дефекты разного типа. Таким образом, величина относительной интенсивности длинного компонента I2 совпадает с объемной долей поверхности AVqob = D-S/V в нанопорошке карбида ванадия. Оценка показывает, что поверхностный слой имеет толш ину AD от 0,5 до 0,7 нм и соответствует 3-4 атомным монослоям. [c.60]

Композиционные материалы, представляющие собой легкие сплавы, армировашые высокомодульными и высокопрочными волокнами борными, углеродными или волокнами карбида кремния, находят все большее применение в различных отраслях техники, и в первую очередь в авиационной и космической технике [151, 197], Наиболее интенсивно ведутся работъгпо улучшению свойств бороалюминия и углеалюминия. [c.187]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...