Расслоение экспериментальный

Нетрудно заметить, что (5. 4. 40) в точности совпадает с условием стабильности (5. 3. 43), полученном в предыдущем разделе. Таким образом, результаты анализа расслоенного течения газожидкостной смеси, полученные в предыдущем разделе при помощи модели раздельного течения, справедливы в рамках предположений, принятых при переходе от (5. 4. 35) к (.5. 4. 39). Перепишем (5.4.40) в виде, удобном для сравнения с экспериментальными данными [c.208]

ЦИКЛОВ С использованием соответственно пересчитанных механических характеристик материала. Предположим, что рассматриваемый слоистый композит содержит начальную поперечную сквозную трещину длиной 2а. Тогда первые несколько циклов нагружения при заданных отношениях напряжений и амплитуды максимального напряжения не приведут к существенным изменениям напряженного состояния у кончика трещины. Последующее длительное воздействие циклической нагрузки вызовет изменения в матрице, волокнах и поверхности раздела. Этот процесс описывается уравнениями (2.6), (2.7). Наступает момент, когда характеристики жесткости и прочности композита изменяются настолько, что появляется возможность распространения трещины в наиравлении нагружения, как показано на рис. 2.27. Вначале рост трещины устойчив — это было показано ранее. Следовательно, геометрия образовавшейся трещины такова, что материал еще может безопасно подвергаться дальнейшему нагружению. При этом продолжается уменьшение модулей упругости и прочности, что, вероятно, вызывает ускорение роста трещины. В конечном итоге после многократного повторения циклов нагружения свойства материала ухудшаются настолько, что при амплитудном значении напряжения трещина прорастает катастрофически и наступает усталостное разрушение. Однако следует иметь в виду, что в результате действия механизмов, тормозящих разрушение, как в случае слоистого композита со схемой армирования [0°/90°] , усталостное испытание может закончиться разрушением образца вследствие падения его прочностных свойств. В процессе усталостного нагружения могут, кроме указанного, проявиться и другие механизмы разрушения, такие, как разрушение волокон в окрестности кончика трещины из-за высокой концентрации напряжений. За этим может последовать распространение поперечной трещины, как показано на рис. 2.31, или межслойное разрушение (расслоение) вблизи надреза (рис. 2.16), или вдоль свободных кромок образца (рис. 2.17). В любом из этих случаев развитие процесса разрушения поддается предсказанию. Получив количественную оценку протяженности области разрушения (определяемой как а или а), можно установить соотношения da/dN или da/dN и сравнить их с экспериментальными данными. [c.90]

В защитных оболочках применяются арматурные системы с усилием натяжения до 10 000 кН с каналообразователями из пластмассовых труб. В расчетах жесткость такой трубы считают равной нулю, и если усилия от предварительного напряжения составят 7,0—10,0 МПа, то от наличия в ней отверстий, растягивающие радиальные напряжения Ог будут равны 7,0—10,0 МПа, а сжимающие—ое =21,0- 30,0 МПа. Вследствие местного действия напрягаемой арматуры эти усилия дополнительно возрастут. При этом они будут увеличиваться с увеличением силы натяжения арматурного элемента. В оболочке в этих условиях будут образовываться трещины, параллельные ее поверхности. Характер образования трещин и их раскрытия требует дополнительного экспериментального изучения. Можно предположить, что при арматурных пучках, рассчитанных на большие силы натяжения, и при большом количестве каналообразователей трещины между отверстиями соединятся и произойдет расслоение конструкции на две зоны — внешнюю и внутреннюю (рис. 1.17). При этом усилия в стенках оболочки перераспределятся внешняя часть конструкции разгрузится, а усилия во внутренней зоне увеличатся, что приведет к перегрузке бетона и металлического защитного слоя конструкции. Чтобы включить в работу наружный слой оболочки и избежать нежелательного перераспределения усилий, необходимо провести поперечное армирование оболочки. Усилие в поперечной арматуре ( п.а), отнесенное к единице длины канала, можно определить по формуле [c.33]

Кроме того, в змеевиках с малым диаметром навивки имеет место расслоение пароводяной среды в зоне испарения, что может привести к возникновению пульсации и градиенту температуры по периметру теплообменной трубы. Отсутствие достаточного экспериментального материала и длительного опыта эксплуатации требует тщательного изучения и экспериментальной отработки ПГ с такими змеевиками. [c.123]

Перечисленные факты указывают на то, что механизм теплообмена при расслоенном течении весьма сходен с аналогичным механизмом, характерным для кипения жидкости в большом объеме. Прежде чем применить уравнения, полученные для кипения жидкости в большом объеме, к данным для расслоенного режима течения, их необходимо несколько видоизменить, так как при расслоенном течении эффективная площадь теплообмена уменьшается с увеличением паросодержания потока. На фиг. 10 показана кривая кипения, построенная по экспериментальным данным, полученным в области расслоенного течения. Форма кривой наводит на мысль, что процесс теплообмена при расслоенном течении по существу представляет собой кипение жидкости в большом объеме. [c.259]

Экспериментальные данные, полученные для расслоенного течения при паросодержании, равном 0,1, описываются уравнением [c.262]

В соответствии с этими рассуждениями экспериментальные данные, полученные для расслоенного течения смеси, следует [c.266]

В аналогичных условиях проводили измерения и на образцах из лития, но в более широком интервале температур. Результаты измерений предела текучести оо.г, предела прочности Оь, относительного удлинения б при разрыве представлены на рис. 1.7. Штрихпунктирной линией указана нижняя граница значений Оо,2 и оь для лития. Большой разброс экспериментальных данных на литии связан с качеством металла. Образцы содержали заметное количество дефектов в виде пор, расслоений и шлаковых вкраплений. В ряде случаев удавалось [c.12]

Несмотря на то, что на возможное расслоение спектра конструктивно осесимметричных тел указывалось неоднократно [26, 70 и др.], это часто выпадает из поля зрения исследователей и может являться причиной кажущегося качественного несоответствия теоретических и экспериментальных результатов. При этом делаются попытки при экспериментальном определении спектров собственных форм и частот реальных конструктивно осесимметричных тел втиснуть экспериментальные результаты в прокрустово ложе теоретического спектра, построенного в предположении существования математически строгой симметрии. Например, у конструктивно осесимметричного диска могут расслоиться на пары все формы колебаний, которые на рис. 1.3 находятся в заштрихованных клетках. [c.122]

ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНАЯ ИЛЛЮСТРАЦИЯ ЭФФЕКТА РАЗБРОСА РЕЗОНАНСНЫХ АМПЛИТУД, ВЫЗВАННОГО РАССЛОЕНИЕМ СПЕКТРА [c.180]

Отклонение разностей фаз от теоретических значений является следствием отклонений реальных рабочих колес от строгой поворотной симметрии и связанных с ними расслоениями собственных частот и искажениями соответствующих собственных форм (см. гл. 7, 9). При автоколебаниях большие отклонения сдвигов фаз от теоретических соответствуют меньшей их развитости. Результаты, приведенные на рис. 10.8, соответствуют экспериментальному определению сдвигов фаз лишь по двум соседним лопаткам. Для более корректного определения числа окружных волн исследуемых автоколебаний желательно одновременно изменять сдвиги фаз между несколькими парами соседних лопаток, укладывающихся в пределы одной полуволны деформаций. [c.203]

Согласно действующим в настоящее время норма.м аэродинамического расчета [Л. 65] критерии подобия для сопротивления поперечно-обтекаемых пучков труб определяются по разным температурам Ей—по температуре потекла, а Re—по температуре стенки. Результаты обработки по этой методике опытов с шахматным пучком представлены на рис. 5-15. Разброс экспериментальных точек получился очень большим, причем с явным расслоением по температурным уровням. Это говорит о том, что принятая сейчас методика расчета сопротивлений неправильно отражает влияние температурных условий и дает большие погрешности. [c.71]

Экспериментальные исследования решеток обычно проводятся при независимом изменении чисел М, Re и влажности. При этом можно проследить влияние начальных параметров (перегрева вблизи верхней пограничной кривой и начальной влажности) на эффекты сжимаемости и вязкости. Действительно, представленные на рис. 11-3 графики распределения давлений отчетливо показывают, что расслоение кривых существенно зависит от уо (или А о). С уменьшением начального перегрева и при переходе в зону влажного пара сжимаемость сказывается более значительно в том же диапазоне изменений чисел Маха. Аналогичный вывод можно сделать, оценивая влияние Re. По мере снижения перегрева и увеличения влажности влияние этого параметра проявляется интенсивнее и область неавтомодельного течения по Re расширяется (Rea возрастает). [c.294]

И. и. Палеев заявил о своем несогласии с физической постановкой задачи. Относительно этого можно сказать следующее. Принятое в наших докладах представление о раздроблении на отдельные объемы фронта турбулентного горения и характере их смешения доказано рядом экспериментальных исследований. Новым здесь является наш подход к учету массообмена при смешении этих объемов, заключающийся в том, что учитывается изменение их величины в связи с начальными граничными условиями при входе в камеру горения, неизотропной турбулентностью и выгоранием объемов в зоне горения, а также изменение коэффициента массообмена по длине зоны в зависимости от граничных условий входа и расслоения фронта горения по длине. [c.375]

Установлено, что в ряде случаев отклонение физико-механических свойств и структуры стали в ограниченной области приводит к местной потере устойчивости оболочки трубы в виде локального вздутия. Па основании экспериментальных исследований выявлено, что внутренние дефекты труб в виде закатов окалины и расслоений в условиях циклического воздействия являются в 1,75...2 раза более опасными концентраторами напряжений по сравнению с поверхностными концентраторами в виде рисок, задиров и царапин. [c.21]

Из рис. 17, где в координатах (Ал, q) нанесены экспериментальные данные различных исследователей, видно, что для аммиака имеет место расслоение изотерм. Однако в области более высоких температур, когда ассоциация молекул аммиака отсутствует или играет несущественную роль, экспериментальные данные при всех температурах достаточно хорошо располагаются на оДной общей [c.234]

На рис. 23 представлена зависимость AA.(q) для аммиака по данным различных исследователей. Из рис. 23 видно, что экспериментальные точки не располагаются на одной общей кривой, а имеется расслоение изотерм. Однако при температурах выше 500 К изотермы относительно хорошо ложатся на общую кривую. [c.251]

Экспериментальная диаграмма Сг—Lu построена в работе [1]. Сг образует с Lu эвтектику при температуре 1250 °С и содержании -69—70 % (ат.) Lu (рис. 67) расслоение в жидком состоянии и промежуточные фазы отсутствуют Ц]. Проведенный в работе [21 [c.136]

Обращает на себя внимание факт почти полного отсутствия по экспериментальным данным снижения теплового потока к разрушающейся jioBepx-ности в диапазоне скоростей Gw от 2 до 4,5. При этом систематически данные для воздуха оказываются выше, чем для азота. Последнее, вероятно, может быть связано с тепловым эффектом горения продуктов разложения полимера, поскольку молекулярные массы воздуха и азота настолько близки друг с другом, что это не могло явиться причиной расслоения экспериментальных данных. В качестве гипотезы, объясняющей аномальное поведение эффекта вдува при больших скоростях разрушения, иногда указывают на возможность излучения продуктов деструкции в направлении поверхности образца. I0j [c.161]

Во всех указанных случаях обнаруживались значительные расслоения экспериментальных данных, показывающие, что вводимые параметры i не являются универсальными. В ряде работ приведены результаты специально поставленных опытов, из которых следует, что такие механические характеристики, как твердость, пределы прочности и текучести, относительное удлинение и ударная вязкость, не всегда однозначно связаны с эрозионной стойкостью, определяемой на экспериментальных стендах. В качестве примера на рис. 8.21, а приведены результаты экспериментального исследования эрозии образцов из стали 40 при переменной поверхностной твердости. Опыты проводились при постоянной скорости соударения 14) = 220 м/с капель Ьлаги диаметром d 0,2-10 м. Как видно из графика, даже для одного металла при разной твердости поверхностного слоя разброс экспериментальных точек оказывается значительным при общей тенденции уменьшения эрозии с ростом твердости. [c.292]

Для определения площади расслоения в слоистом композите используют метод послойной разборки. Этот метод включает частичный пиролиз полимерной матрицы, после чего наличие предварительно введенного трассирующего вещества, или маркера, позволяет выделить отдельный слой без повреждения поверхности расслоения. Экспериментальная разработка метода послойной разборки была начата Фрименом [10]. Автор использовал раствор хлорида золота в диэтил овом эфире (9,6% золота по массе) в качестве маркера расслоения графито-эпоксидного слоистогр композита. После сушки на воздухе и нагрева до примерно 65 °С для удаления растворителя разделение на слои осуществляли путем нагрева до 418—427°С в течение 70—100 мин. Далее каждый слой может исследоваться под микроскопом для обнаружония зоны расслоения, отмеченной следами хлорида золота. Процедура послойной разборки подробно описана в работе [10]. [c.143]

Как указывалось в предыдущем разделе, трансверсальное растрескивание при растяжении в большинстве случаев олережает расслоение. Экспериментальное наблюдение расслоения показывает, что трансверсальная трещина оказывает сильное влияние на порог расслоения и зону его возникновения. Оказалось, что порог расслоения меняется в соответствии с размером (длиной) трансверсальной трещины. В общем, чем длиннее трещина, тем меньшее напряжение требуется для начала расслоения. Поскольку образование (зарождение и рост) трансверсальных трещин определяется различными факторами, такими, как свойства компонентов композита, наличие остаточных технологических напряжений, толщина слоя, слоистая структура, включая последовательность укладки слоев, далее мы будем обсуждать эту проблему исходя из ограниченной информации, полученной в экспериментах. [c.172]

Следует отметить наличие расслоения экспериментальных данных по определенным лучам. Экспериментальные данные, представленные на рис. 44, были получены на алюминиевых сплавах АМгб, Д16Тч, В95 и др. [74]. Путем микрофрактографического анализа определяли пороговое значение, отвечающее началу совпадения макро- и микроскоростей (рис. 46 и 47), и пороговые значения /С,, отвечающие переходу к макропластической нестабильности или нестабильности разрушения. Также по кинетическим диаграммам определяли параметр п. Значение Птах [c.87]

Давление насыщенных паров фреонов Ф-21 и Ф-114В2 измерялось при различных заполнениях пьезометра. При этом наблюдалось расслоение экспериментальных данных, достигающее по давлению для Ф-21 0,3 0,4% для Ф-114В2 — 0,7%. По-видимому, это явление может быть объяснено влиянием посторонних примесей или наличием у фреонов изомеров. [c.145]

В гомогенной модели [63] смесь компонентов считается некоторой псевдонепрерывной средой с усредненными свойствами, а структура потоков не рассматривается. Пузырьковое и расслоенное течения или пена в этом смысле совершенно идентичны. Это предположение является допустимым только для тех областей газожидкостных течений, гидродинамические параметры которых с достаточной степенью точности описываются осредненными по пространственным и временным переменным величинам. Гомогенная модель позволяет получить закономерности изменения наблюдаемых величин (например, завпсимость перепада давления от расхода смеси), хорошо согласующиеся с экспериментальными данными (си. разд. 5.2). [c.185]

На рис. 59 показана зависимость критической скорости относительного движения фаз от объемного газосодержанпя. Область под кривой в соответствии с (5. 4. 41) является областью существования частично стабильного расслоенного течения. Экспериментальные данные [69, 70] соответствуют критическим значениям [c.208]

Вскоре после того, как промежуточное состояние было изучено экспериментально, Ландау [103] разработал теорию этого состояния, которая предсказывает размеры сверхпроводящих и нормальных областей. Теория основана на представлении о существовании дополнительной свободной энергии границы раздела фаз, которую можно назвать положительной поверхностной энергией. Ф. Лондон [116] (см. такн№ гл. IX, п. 27) показал, что присутствие положительной поверхностной энергии необходимо для обеспечения эффекта Мййспера в макроскопических образцах. Можно показать, что при отсутствии поверхностной энергии (или при отрицательной поверхностной энергии) магнитная свободная энергия сверхпроводящего образца в любом сколь угодно малом поле будет иметь наименьшую величину, если образец разделятся на бесконечно тонкую смесь сверхпроводящих и нормальных слоев. Естественно, что при этих условиях эффект Мейс-иера будет отсутствовать. Поскольку идеальный диамагнетизм является одним из основных свойств сверхпроводника, мы должны предположить существование положительной поверхностной энергии у границы фаз. Такое предположение исключает возможность расслоения образца на тончайшие сверхпроводящие и нормальные области, поскольку подобный процесс привел бы к значительному возрастанию поверхностной свободной энергии. В результате состояние образца, обнаруживающего эффект Мойс-иера, оказывается энергетически значительно более выгодным, чем состояние, при котором образец подразделяется на слон. [c.650]

В то же время проблема обнаружения методом ПРВТ наиболее типичных технологических дефектов в виде раковин, пор, воздушных пузырей, инородных включений, произвольно ориентированных трещин, расслоений, для которых традиционные методы контроля наиболее уязвимы, еще нуждается в детальном количественном анализе. Тем более, что уже первые экспериментальные проверки продемонстрировали уникально высокую чувстви-, тельность ПРВТ при обнаружении таких локальных дефектов. [c.441]

Данный обзор исследований волн и колебаний, возникающих в направленно армированных композитах, был по необходимости кратким, и список цитированных работ, бесспорно, далек от полного. Некоторые важные и интересные аспекты проблемы совсем не рассматривались. В числе последних упомянем динамические эффекты в хаотически армированных композитах, механизмы разрушения в условиях динамического нагружения, такие, например, как разрыв волокон и расслоение, оптимизацию структуры, и, конечно, нелинейность связи напряжений с деформациями при динамическом нагружении направленно армированных композитов. Аналитические и экспериментальные работы по этим темам опубликованы, но большая часть из них носит поисковый характер. Краткое обсуждение некоторых из зтих работ содержится в обзорных статьях Гёртмана [29] и Пека [53, 54]. Несмотря на это стоит закончить данную главу несколькими замечаниями относительно хаотического армирования, разрушения, оптимизации и нелинейности, а также перечислением некоторых посвяшенных этим вопросам работ. [c.386]

В экспериментальных работах по распространению импульсных возмущений наибольший интерес представляет, разумеется, вопрос о разрушении в условиях динамического нагружения. Часто наблюдался разрыв по поверхности раздела фаз см., например, работы [41, 42, 44]. Экспериментальное и аналитическое изучение таких отрывных разрушений проводилось также Ахен-бахом с соавторами [7]. Откол в слоистом кварц-фенольном композите был исследован в работе Коэна и Берковитца [23], которые провели испытания на удар летящей пластинкой (из майлара) толщиной 5 мм и 15 мм по образцу из композиционного материала толщиной 0,15 дюйма. Они установили, что откол происходит при расслоении после возникновения вторичной трещины, перпендикулярной поверхности, по которой производится удар. [c.386]

Рис. 41. Параметры и за1Висимости, используемые при разработке композитов с заданной адгезионной прочностью на поверхности раздела [17]. а — показатель расслоения Фцз2 /12 беспористого эпоксидного композита с волокнами Modmoг-l б — экспериментальная зависимость энергии поперечного удара от прочности при межслойном сдвиге О для различных полимерных волокнистых композитов.

Изуч ение теплообмена в двухфазных потоках представляет собой весьма трудную задачу ввиду сложности гидродинамической структуры потока, взаимного, порой определяющего влияния теплообмена и гидродинамики, Случайных отклонений от гидродинамической и термодинамической неравновесности. Режимы течения определяются рядом факторов давлением, общим расходом потока и соотношением между фазами, свойствами фаз, тепловым потоком, предысторией потока и др. По имеющейся классификации основными режимами течения являются пузырьковый, снарядный, расслоенный, эмульсионный дисперсно-кольцевой и обращенный дисперсно-кольцевой (пленочное кипение недогретой жидкости). Четких границ между ними не наблюдается, и существуют целые области переходных режимов. Пока не имеется детальной информации для всех режимов течения по таким основным характеристикам потока, как распределение фаз, скоростей и касательных напряжений. Поэтому основой для понимания явления служат визуальные наблюдения и некоторые экспериментальные данные по распределению фаз, их полям скоростей, уносу и осаждению, гидравлическому сопротивлению и т. д. К настоящему времени накоплена достаточная информация о режимах течения адиабатных потоков, однако мало данных по диабатным (с подводом тепла) потокам при высоких давлениях, тепловых нагрузках и большом различии теплофизических свойств. Подавляющее большинство исследований выполнено на пароводяных и воздуховодяных смесях. [c.120]

Исследовалась теплоотдача к потоку фреона-12, движущегося в горизонтальной трубе. Механизм теплообмена в двухфазном потоке изменяется в зависимости от режима течения. При расслоенном течении тепло передается таким же путем, как и при кипении в большом объеме, а экспериментальные данные обобщаются уравнением (10). При кольцевом течении теплопередача осуществляется путем макроконвекции двухфазного потока. Экспериментальные данные, полученные для этого режима течения в настоящей работе, обобщены эмпирическим уравнением (8),, которое в безразмерном виде аналогично уравнению (16). В дальнейших исследованиях предстоит проверить применимость этого уравнения в других условиях опытов. Необходимо также изучить критерии, характеризующие границы существования разных режимов течения. В потоке с очень высоким паросодержанием коэффициент теплоотдачи быстро возрастает с увеличением паро-содержания, но при определенном паросодержании коэффициент теплоотдачи внезапно падает до величины, соответствующей теплоотдаче к однофазному вынужденному потоку насыщенного пара. Это явление вызывает внезапное повышение температуры, стенки. [c.271]

В результате экспериментальных исследований, проведенных в ЛЭТИ, доказана возможность рал,иоинтроскопии изделий из керамики, абразивов, ферритов, графита (тонкие изделия), мутного стекла, шамота, бетона, стеклопластиков. При этом обнаружены следующие структурные элементы неравноплотности, трещины (в том числе микротрещины), раковины, расслоения, посторонние включения, арматура и т. д. [c.65]

Несмотря на большой объем работ по тензометрирова нию лопаток, достоверная экспериментальная информация, позволяющая сделать заключение и о Закономерностях, сопутствующих образованию разброса резонансных напряжений, ограничена. Это связано с тем, что тензометрированию подвергают обычно лишь шесть-семь лопаток рабочего колеса, которые выбирают произвольно. Однако даже в этом случае экспериментальные результаты иногда дают неплохое качественное соответствие с изложенным выше. Например, на рис. 9.10 показано экспериментально определенное в рабочих условиях распределение резонансных напряжений по восьми рабочим лопаткам первой ступени компрессора, колебания их возбуждались второй гармоникой. Поскольку при появлении разброса, обусловленного расслоением спектра, картина распределения напряжений должна повторяться в каждой полуволне деформации, то на рис. 9.10 четыре лолуволны, укладывающиеся по окружности диска при форме колеба ний с т — 2. [c.182]

В экспериментальном отношении задача определения собственных частот и качественное приведение им в соответствие форм колебаний уже является сложной. Наиболее эффективно в лабораторных условиях ее можно осуществить реализацией возбуждения рабочего колеса цепью бегущих в окружном направлении силовых волн. Если число бегущих силовых волн /Пв, то такое возбуждение огселарирует лишь формы колебаний с числом волн т = 1Пв. Формы колебаний с другим числом волн окажутся практически ортогональными к такому возбуж1дению. Осуществляя последовательное возбуждение различным числом бегущих силовых волн, можно экспериментально определить спектр собственных колебаний. Необходимо иметь в виду явление расслоения спектра (см. гл. 7) и возможность проявления существенного окружного разброса резонансных ам,пл>итуд из-за суперпозиции колебаний с близкими частотами и одинаковым числом волн (см. гл. 9). [c.208]

На рис. 5-4 изображены те же. экспериментальные точки для коридорного пучка при определении физических констант по рекомендациям норм BTPI и линия, соответствующая формуле для коэффициента теплоотдачи по этим нормам. Расхождение между формулой и экспериментальными точками здесь меньще, однако расслоение точек, относящихся к различным температурным условиям, такого же порядка, что и при обработке по температуре стенки. [c.65]

Температура наружной стенки верхней части горизонтальной парообразующей трубы при наличии в ней расслоения может быть определена по методу н экспериментальным данным ЭНИН АН СССР [c.469]

Теплопроводность газообразного фреона-13 при повышенных давлениях измеряли в нескольких лабораториях и полученные в работах [2.9, 4.4, 4.21] экспериментальные данные достаточно хорошо согласуются в перекрываюндейся области. В работе канадских исследователей [4.64] результаты измерений представлены только на графиках, а работы советских исследователей не упоминаются. Поэтому использование и оценка этих измерений затруднительна. Можно, однако, отметить, что в [4.64] выполнены подробные измерения теплопроводности фреона-13 в критической области и в жидкой фазе, причем зафиксированы пики вблизи Гкр и qkp, а также расслоение изотерм при больших Q в AJt, Q-диаграмме. Критический индекс избыточной теплопроводности на критической изохоре оказался близким к найденному для других веш,еств [0.4, 4.2 [c.167]

Выполненное впоследствии экспериментальное исследование [7] во всем интервале концентраций методами дифференциального термического и металлографического анализов позволило установить, что в сплавах, содержащих от 4 до 45 % (ат.) Си, имеет место монотектическое равновесие при температуре 1767 8 °С и концентрации 18,8 % (ат.) Си (рис. 53). Содержание примесей в исследованных сплавах не превышает % (по массе) Fe, Ni, Si — 0,001 Mn — 0,01 О — 0,002 N — 0,0005 С — 0,005. Область расслоения двух жидкостей Ж, и Ж2 простирается от 18,8 до 45 % (ат.) Си в узком интервале температур, верхняя граница которого не пренытттп ет 1900 °С. Результаты термодинамического исследования сплавов данной системы, приведенные в работах [8—10], также свидетельствуют о наличии области несмешиваемости в жидком состоянии. Полученные результаты не противоречат данным по активности, указанным в работе [5], где подтверждается существование двухфазной области Ж + (Сг) в интервале концентраций 42—97 % (ат.) Сг при температуре 1550 °С. Температура эвтектической реакции Ж (Си) + (Сг), равная 1076,6 °С, и концентрация Си в эвтектике, составляющая 98,44 % (ат.), приняты на рис. 53 по данным работы [11] [c.113]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...